Способ работы топки, работающей на пылевидном твердом топливе - RU2123636C1

Чертежи

Показать все 16 чертежа(ей)

Описание

Настоящее изобретение относится к способам работы топки на пылевидном твердом топливе с использованием интегрированной тангенциальной системы сжигания с низкими уровнями выхода NO_x, которая применима к широкому диапазону твердых топлив и которая при использовании в таких топках способна ограничивать выход NO_x до уровней, согласующихся с альтернативными технологиями выработки электроэнергии, основанными на сжигании твердого топлива.

Пылевидное твердое топливо в течение длительного времени успешно сжигалось в суспендированном состоянии в топках способами тангенциального сжигания. Метод тангенциального сжигания включает в себя введение пылевидного твердого топлива и воздуха в топку из четырех ее углов так, что пылевидное твердое топливо и воздух направлены по касательной к воображаемой окружности в центре топки. Этот тип сжигания имеет много преимуществ, в том числе хорошее смешивание пылевидного твердого топлива и воздуха, устойчивые состояния пламени и длительное время пребывания газообразных продуктов сгорания в топках.

С недавнего времени все большее внимание уделяется минимизации в возможно большей степени загрязнения воздуха. В этой связи, ссылаясь, в частности, на вопрос регулирования NO_x, известно, что оксиды азота образуются во время сгорания природного топлива главным образом по двум отдельным механизмам, которые определены как механизм образования теплового NO_x и механизм образования топливного NO_x. Тепловой NO_x является результатом теплового связывания молекулярного азота и кислорода в воздухе сжигания. Скорость образования теплового NO_x крайне чувствительна к локальной температуре пламени и несколько меньше локальной концентрации кислорода. В сущности весь тепловой NO_x образуется в области пламени с самой высокой температурой. Концентрация теплового NO_x далее "замораживается" на уровне, преобразующем в области высокой температуры при тепловом тушении газообразных продуктов сгорания. Следовательно, концентрации теплового NO_x топочного газа находится между уровнем равновесия, характерным для пиковой температуры пламени, и уровнем равновесия при температуре топочного газа.

С другой стороны, топливный NO_x получается в результате окисления органически связанного азота в некоторых видах природного топлива, как каменный уголь и тяжелая нефть. На скорость образования топливного NO_x вообще сильно влияет скорость смешивания природного топлива и воздушного потока и, в частности, локальная концентрация кислорода. Однако концентрация NO_x топочного газа из топливного азота обычно составляет только часть, например, от 20 до 60 процентов, уровня, являющегося результатом полного окисления всего азота в природном топливе. Таким образом, из предыдущего следует, что полное образование NO_x является функцией локальных уровней кислорода и пиковых температур пламени.

В течение многих лет создавались многочисленные модификации стандартного способа тангенциального сжигания. Многие из этих модификаций и, в частности, разработанные в самое последнее время, были предложены главным образом в интересах достижения еще большего уменьшения уровней выхода загрязняющих веществ в результате их использования. Результатом одной такой модификации является система сжигания, являющаяся предметом патента США 5020454 "Сгруппированная концентрическая тангенциальная система сжигания" от 04 июня 1991 года, права по которому переданы правопреемнику по настоящей патентной заявке. По патенту США 5020454 предусматривается сгруппированная концентрическая тангенциальная система сжигания, которая прежде всего пригодна для использования в топках для сжигания природного топлива. Сгруппированная концентрическая тангенциальная система сжигания содержит воздушную коробку. Первая группа топливных форсунок установлена в воздушной коробке и предназначена для впрыска сгруппированного топлива в топку, чтобы тем самым создать там первую зону, богатую топливом. Вторая группа топливных форсунок установлена в воздушной коробке и предназначена для впрыска сгруппированного топлива в топку, чтобы создать там вторую зону, богатую топливом. Форсунка отводимого воздуха установлена в воздушной коробке и предназначена для вдувания отводимого воздуха в топку таким образом, чтобы отводимый воздух направлялся от сгруппированного топлива, впрыскиваемого в топку и к стенкам топки. Форсунка тесно связанного острого дутья устанавливается в воздушной коробке и предназначена для вдувания тесно связанного дутья в топку. Форсунка разделенного острого дутья устанавливается в области горелки топки так, чтобы она отстояла от тесно связанной форсунки острого дутья и была по существу выровнена с продольной осью воздушной камеры. Форсунка разделенного острого дутья предназначена для вдувания разделенного острого дутья в топку.

Результатом другой такой модификации является система сжигания, составляющая предмет патента США 5146858 на "Систему сжигания топки котла" от 15 сентября 1992 года. В этом патенте предложена система сжигания топки котла типа, который обычно содержит главные горелки, расположенные на боковых стенках или в углах топки котла в форме квадратной бочки, вертикальная ось которой вместе с осями горелок направлена по касательной к воображаемой цилиндрической поверхности, соосной с топкой. Кроме того, в системе сжигания топки котла этого типа воздушные форсунки расположены в топке котла на уровне выше главных горелок, так что несгоревшее топливо, оставшееся в восстановительной газовой среде или газовой среде с более низкой концентрацией кислорода области сгорания главных горелок, может полностью сжигаться с помощью дополнительного воздуха, вдуваемого через воздушные форсунки. Система сжигания топки котла, как указано в патенте США 5146858, в частности, отличается тем, что две группы воздушных форсунок расположены на более высоком и более низком уровнях соответственно. Более конкретно, воздушные форсунки на более низком уровне предусмотрены в углах топки котла, причем их оси направлены по касательной ко второй воображаемой соосной цилиндрической поверхности, имеющей больший диаметр, чем у первой воображаемой соосной цилиндрической поверхности. С другой стороны, воздушные форсунки на более высоком уровне предусмотрены в центрах поверхностей боковых стенок топки котла, причем их оси направлены по касательной к третьей воображаемой соосной цилиндрической поверхности, имеющей диаметр меньше, чем у второй воображаемой соосной цилиндрической поверхности.

Результатом еще одной такой модификации является система сжигания, составляющая предмет патента США 5195450 от 23 марта 1993 года, права по которому переданы правопреемнику по настоящей патентной заявке. В этом патенте описана усовершенствованная система острого дутья для регулирования выхода NO_x, которая спроектирована для использования в системе сжигания типа, который особенно пригоден для использования в топках сжигания природного топлива. Усовершенствованная система острого дутья для регулирования выхода NO_x содержит много высотных уровней отделений для острого дутья, состоящих из множества тесно связанных отделений для острого дутья и множества отдельных отделений для острого дутья. Тесно связанные отделения для острого дутья поддерживаются на первом уровне высоты в топке, а отдельные отделения для острого дутья поддерживаются на втором уровне высоты в топке так, что они отстоят от тесно связанных отделений для острого дутья, но выровнены с ними. Острое дутье подается и к тесно связанным отделениям для острого дутья, и к отдельным отделениям для острого дутья, так, что между ними имеется предварительное определенное, наиболее благоприятное распределение острого дутья, такое, что острое дутье, выходящее из отдельных отделений острого дутья, устанавливает горизонтальное "распылительное" или "веерное" распределение острого дутья по проектной площади топки, и так, что острое дутье выходит из отдельных отделений для острого дутья со скоростями, значительно более высокими, чем скорости, используемые до этого.

Патент США 5195450 можно рассматривать как наиболее близкий аналог изобретения.

На протяжении 1990-х годов играли и ожидается, что в двадцать первом столетии будут играть важную роль в выработке электроэнергии по всему миру крупные центральные электростанции на пылевидном твердом топливе. Эти станции будут проектироваться на максимальный КПД цикла, многотопливную гибкость, цикличность, максимальную доступность, наименьшие капитальные затраты, минимальные эксплуатационные расходы и наименьшие возможные уровни выхода загрязняющих веществ, которые соответствуют федеральным нормам, нормам штата и местным нормам или превосходят их. Исторически тангенциальное сжигание продемонстрировало свойственный ему низкий уровень образования NO_x для крупных топок, работающих на пылевидном твердом топливе. Более низкие уровни выхода NO_x являются результатом ступенчатого изменения, которое происходит при физическом разделении пылевидного твердого топлива и воздушных потоков, истекающих из угловых воздушных коробок. Факелы, создаваемые на каждой форсунке для пылевидного топлива, стабилизируются посредством процессов глобального тепло- и массопереноса. Одиночная вращающаяся оболочка пламени ("огненный шар"), расположенная в центре топки, обеспечивает постепенное, но полное и равномерное смешивание пылевидного твердого топлива и воздуха во всей топке. Этот тангенциальный процесс сжигания был выгоден при разработке усовершенствованных воздушных систем со ступенчатым изменением для регулировки выхода NO_x сгорания. В отличие от этого, топки с горелками на стенках используют группы отдельно самостабилизирующихся горелок, в которых не используются глобальные формы течения в топке для достижения равномерного смешивания пылевидного твердого топлива и воздуха. В результате устройства с горелками на стенках, даже при использовании разделенного острого дутья, обычно создают локальные зоны высокой температуры и концентраций O₂, которые вызывают образование NO_x.

Таким образом, хотя системы сжигания, сконструированные в соответствии с указанными тремя выданными патентами США, на которые ранее была сделана ссылка, показали, что они являются рабочими для целей, для которых они были спроектированы, тем не менее имелись свидетельства потребности в улучшении таких систем сжигания. А именно, техника предшествующего уровня требовала новой и улучшенной тангенциальной системы сжигания, которая давала бы возможность регулирования уровней выхода NO_x из топок, работающих на пылевидном твердом топливе, до уровней, которые согласуются с альтернативными технологиями выработки электроэнергии на основе пылевидного твердого топлива, как циркуляционный псевдосжиженный слой (ЦПС) и интегрированный объединенный цикл газификации (ИОЦГ), без использования либо избирательного каталитического восстановления (ИКВ), либо избирательного некаталитического восстановления (ИНКВ). В конечном счете, из предшествующего уровня техники следует, что существует потребность в новой и улучшенной тангенциальной системе сжигания, которая давала бы возможность ограничивать уровни выхода NO_x из топок, работающих на пылевидном твердом топливе, до менее 0,15 фунтов/10⁶ британских тепловых единиц (6,45 • 10^-8 кг/кДж), при одновременном ограничении углерода в летучей золе до менее 5% и уровней выхода CO до менее 50 частей на миллион. Кроме того, такие уровни выхода загрязняющих веществ должны быть достижимы, когда сжигается широкий диапазон твердых топлив, от жирного битуминозного угля до лигнита в работающей на пылевидном твердом топливе топке, которая оборудована такой новой и улучшенной тангенциальной системой сжигания. Наконец, для обеспечения такой новой и улучшенной тангенциальной системы сжигания необходимо сосредоточить внимание на всей системе сжигания пылевидного твердого топлива, включая порошкование, первичный воздушный поток, узлы впрыска топлива и многочисленные уровни вдувания воздуха (вспомогательный воздух, тесно связанное острое дутье и разделенное острое дутье). Для этого такую новую и улучшенную тангенциальную систему сжигания можно рассматривать как состоящую из следующих четырех главных элементов: измельчение в порошок и сортировка твердого топлива, впрыск и сжигание пылевидного твердого топлива вблизи наконечника форсунки пылевидного твердого топлива, нижнее топочное сжигание и верхнее топочное сжигание (между главной воздушной коробкой и топочным сводом). Кроме того, такая новая и улучшенная тангенциальная система сжигания должна основываться на оптимизации в ней этих четырех вышеперечисленных отдельных элементов.

На основании вышесказанного, необходимо отметить, что в решениях предшествующего уровня техники имелась потребность в новой и улучшенной системе сжигания, которая при использовании в топке, работающей на пылевидном топливе, могла соответствовать уровням выхода NO_x от 0, 10 до 0,15 фунтов/10⁶ британских тепловых единиц на битуминозных углях восточных Соединенных Штатов Америки и обеспечивать сжигание пылевидного твердого топлива в топке, работающей на пылевидном твердом топливе, конкурентоспособно в отношении уровней выхода загрязнений с другими новыми вариантами технологии сжигания твердого топлива, как топки с псевдоожиженным слоем и с интегрированным объединенным циклом газификации (ИОЦГ). Кроме того, при такой новой и улучшенной тангенциальной системе сжигания цель в отношении выхода NO_x должна быть достигнута только посредством способа сжигания при поддержании содержания углерода в летучей зоне на уровне менее 5% и выхода CO на уровне менее 50 частей на миллион. Иными словами, такая новая и улучшенная тангенциальная система сжигания должна быть способна обеспечивать минимальные общие уровни загрязнений, которые будут достигаться с ее использованием. В этом отношении все способы, используемые для уменьшения образования NO_x, как субстехиометрическое сжигание первичной зоны, ступенчатое изменение смешивания пылевидного твердого топлива и воздуха, уменьшение дополнительного воздуха и более низкие уровни выхода теплоты, нацелены на регулирование имеющегося кислорода, скорости сжигания и уменьшение пиковых температур пламени. Однако, так как эти условия могут увеличивать потенциал CO, углеводородов и повышенный выход несгоревшего углерода, необходимо, чтобы в такой новой и улучшенной тангенциальной системе сжигания достигался баланс между этими противоположными факторами. А именно, необходимо, чтобы такая новая и улучшенная тангенциальная система сжигания содержала интегрированную тангенциальную систему сжигания, в которой порошкование более мелкого твердого топлива объединено с известными узлами подвода пылевидного твердого топлива и внутритопочным использованием для ступенчатого изменения для воздуха многих уровней вдувания воздуха. Именно интегрирование этих признаков отличает такую новую и улучшенную интегрированную тангенциальную систему сжигания от видов системы сжигания предшествующего уровня техники.

Потребность в образовании более мелкого порошка твердого топлива основывается на потребности минимизировать горючие потери (несгоревший углерод), вызванные ступенчато меняющимся процессом сжигания для регулирования выхода NO_x. Более мелкое пылевидное твердое топливо может приводить к близкому воспламенению на выходе наконечников форсунок для пылевидного твердого топлива, увеличивая выход топливного азота и его последующего превращения в N₂ при условиях ступенчатого изменения. Дополнительные преимущества включают в себя меньшее количество крупных частиц (сито с ячейками номера > 100), ударяющих в топочные экраны работающей на пылевидном твердом топливе топки, и улучшенную стабильность воспламенения при низкой нагрузке.

Потребность в усовершенствованных узлах подвода пылевидного твердого топлива объясняется необходимостью обеспечения того, чтобы точка воспламенения пылевидного твердого топлива находилась ближе к наконечнику форсунки, чем у наконечников общепринятых форсунок для пылевидного твердого топлива. Быстрое воспламенение пылевидного твердого топлива обеспечивает устойчивое пламя летучих веществ и минимизирует образование NO_x в потоке, богатом твердым топливом. Кроме того, в усовершенствованных узлах подвода пылевидного твердого топлива должна также существовать возможность горизонтального смещения некоторой части вторичного воздушного потока воздушной коробки для того, чтобы тем самым уменьшить количество воздуха для потока пылевидного твердого топлива во время ранних стадий сжигания. Такое горизонтальное смещение некоторой части вторичного воздушного потока воздушной коробки создает также окислительную среду вблизи топочных экранов работающей на пылевидном твердом топливе топки в зоне сжигания и выше нее. Это уменьшает количество и силу сцепления осаждения золы и приводит также к меньшему использованию сажеобдувочного аппарата для стенок и к повышенному поглощению тепла нижней топки. Повышенные уровни O₂ вдоль топочных экранов работающей на пылевидном твердом топливе топки также уменьшают возможность коррозии, особенно когда сжигаются угли с высокими концентрациями серы, железа или щелочных металлов (K, Na). Коррозию из-за сульфидирования или другого механизма (других механизмов) можно в большой степени регулировать на практике путем минимизации возможности прямого топливного ударения по топочным экранам топки. Для этого используют природоохранные параметры выделения теплоты и геометрии топки, работающей на пылевидном твердом топливе, а также более качественное регулирование мелкости пылевидного твердого топлива.

Потребность во внутритопочном ступенчатом изменении для воздуха с использованием многих уровней вдувания воздуха основывается на необходимости выпуска части вторичного воздуха через воздушные отделения в верхней части главной воздушной коробки для улучшения выжигания углерода без увеличения производства NO_x. Кроме того, при внутритопочном ступенчатом изменении для воздуха с использованием многих уровней вдувания воздуха должна также существовать возможность управлять стехиометрией зоны сжигания с помощью многоступенчатого разделенного острого дутья. Для создания оптимальной стехиометрической временной картины для регулирования выхода NO_x для данного пылевидного твердого топлива между верхом главной воздушной коробки и плоскостью выпускного отверстия работающей на пылевидном твердом топливе топки в ее углах встраиваются два или большее число отдельных уровней острого дутья. Отделения с многоступенчатыми изменениями разделенного острого дутья имеют регулируемый поворот вокруг вертикальной оси и накопленное расположение, которое позволяет настраивать процесс смешивания воздуха сжигания и топочного газа работающей на пылевидном твердом топливе топки для максимального контроля выхода горючих веществ, как углерод, CO, общие углеводороды (ОУ) и полициклические ароматические соединения (ПАС).

Задача настоящего изобретения состоит в дальнейшем снижении выхода NO_x из топок, работающих на пылевидном твердом топливе при одновременном ограничении углерода в летучей зоне до значений менее 5% и уровней выхода CO до значений менее 50 частей на миллион при сжигании в такой топке твердых топлив широкого диапазона, от жирных битуминозных углей до лигнита.

Поставленная задача решается тем, что способ работы топки, работающей на пылевидном твердом топливе с множеством стенок, образующих в ней область горелок, содержащую множество зон сжигания с различными стехиометриями, включает следующие стадии:
а) обеспечение подачи пылевидного твердого топлива предварительно определенной мелкости,
б) впрыскивание пылевидного твердого топлива предварительно определенной мелкости в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, через наконечники форсунок для пылевидного твердого топлива факельного устройства, для которых место воспламенения введенного пылевидного твердого топлива находится менее, чем в двух футах от наконечников форсунок для пылевидного твердого топлива факельного устройства,
в) введение достаточного количества воздуха, поддерживающего сжигание, в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, таким образом, что стехиометрия в первой зоне сжигания области горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, находится между 0,5 и 0,7,
г) введение достаточного количества тесно связанного острого дутья в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, так, что стехиометрия во второй зоне сжигания области горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, находится между 0,7 и 0,9,
д) введение достаточного количества разделенного острого дутья нижнего уровня в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, так, что стехиометрия в третьей зоне сжигания области горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, находится между 0,9 и 1,02, и
е) введение достаточного количества разделенного острого дутья верхнего уровня в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, так, что стехиометрия в четвертой зоне сжигания области горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, превышает 1,07.

Предпочтительно, что место введения разделенного острого дутья верхнего уровня в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, отстоит на достаточном расстоянии от места введения тесно связанного острого дутья в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, чтобы время, которое занимает перемещение газов, образовавшихся от сжигания введенного пылевидного твердого топлива, между ними превышало 0,3 секунды.

Предпочтительно также, что пылевидное твердое топливо, впрыснутое в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, имеет минимальную мелкость приблизительно 0% при прохождении через сито номер 50, 1,5% при прохождении через сито номер 100 и больше 85% при прохождении через сито номер 200.

Предпочтительно также, что часть воздуха, поддерживающего сжигание, вводится в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, в виде торцевого воздуха или в виде прямого воздуха, или в виде воздуха горизонтального смещения так, что для впрыскиваемого пылевидного твердого топлива на ранних стадиях его сжигания имеется меньше воздуха, поддерживающего сжигание.

Предпочтительным в способе является также то, что пылевидное твердое топливо, впрыскиваемое в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, и воздух, поддерживающий сжигание, который вдувается в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, вводятся каждый под углом к диагонали, проходящей через центр топки, работающей на пылевидном твердом топливе, так, чтобы тем самым производить в топке, работающей на пылевидном твердом топливе, вихревое число больше 0,6.

Предпочтительно, что по крайней мере часть пылевидного твердого топлива в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, впрыскивается направленным вверх.

Предпочтительно, что по крайней мере часть воздуха, поддерживающего сжигание, вводится в область горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, направленным вниз.

В топках, работающих на пылевидном твердом топливе, использована интегрированная тангенциальная система сжигания с низким выходом NO_x. Указанная интегрированная тангенциальная система сжигания с низким выходом NO_x содержит устройство подачи пылевидного твердого топлива, наконечник форсунки для пылевидного твердого топлива факельного устройства, концентрические форсунки сжигания, тесно связанное острое дутье и разделенное острое дутье с многоступенчатыми изменениями. Устройство подачи пылевидного твердого топлива спроектировано для пылевидного твердого топлива, имеющего минимальные уровни мелкости приблизительно 0% на сите номер 50, 1,5% на сите номер 100 и больше 85% проходит через сито номер 200. Считается, что сито номер 50, сито номер 100 и сито номер 200 имеют такие размеры ячеек, чтобы обеспечивать прохождение через них частиц с размером приблизительно 300 микрон, 150 микрон и 74 микрона соответственно. Главное преимущество от использования пылевидного твердого топлива с таким уровнем мелкости состоит в способности этой системы минимизировать горючие потери (несгоревший углерод), вызванные имеющим ступенчатые изменения процессом сжигания для регулирования выхода NO_x, который использует рассматриваемая интегрированная тангенциальная система сжигания с низким выходом NO_x. Наконечники форсунок для пылевидного твердого топлива факельного устройства спроектированы с возможностью осуществления впрыска через них пылевидного твердого топлива, подаваемого туда устройством подачи пылевидного твердого топлива, таким образом, что место воспламенения пылевидного твердого топлива находится к наконечникам форсунок ближе, чем у известных наконечников форсунок для пылевидного твердого топлива. Концентрические форсунки сжигания спроектированы с возможностью работы для горизонтального смещения некоторого вторичного воздушного потока, благодаря чему на ранних стадиях сжигания имеется меньше воздуха для потока пылевидного твердого топлива, и так, что сжигание пылевидного твердого топлива происходит на стехиометрических уровнях меньше 0,85 и ниже, даже при 0,4, но предпочтительно - в диапазоне между 0,5 и 0,7. Тесно связанное острое дутье, которое вдувается в работающую на пылевидном твердом топливе топку через воздушные отделения, находящиеся в верхней части главной воздушной коробки, предназначено для улучшения выжигания углерода без увеличения образования NO_x. Подвергающееся многоступенчатым изменениям разделенное острое дутье вдувается в топку через воздушные отделения на двух или большем числе отдельных уровней, которые находятся между верхом главной воздушной коробки и плоскостью выпускного отверстия топки, так, что время, которое занимает прохождение газа, образовавшегося от сжигания пылевидного твердого топлива, от верха главной воздушной коробки до верха последнего уровня разделенного острого дутья, то есть, время пребывания, превышает 0,3 секунды.

Фиг. 1 - схематическое изображение в вертикальном сечении топки, работающей на пылевидном твердом топливе, представляющей собой интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению.

Фиг.2 - схематическое изображение в вертикальном сечении интегрированной тангенциальной системы сжигания с низким выходом NO_x, которая особенно пригодна для использования в топке, работающей на пылевидном твердом топливе, выполненной по настоящему изобретению.

Фиг. 3 - боковая вертикальная проекция форсунки для пылевидного твердого топлива с изобретением наконечника факельного устройства, который используется в интегральной тангенциальной системе сжигания с низким выходом NO_x по настоящему изобретению.

Фиг. 4 - вид с торца форсунки для пылевидного твердого топлива с изображением наконечника факельного устройства по фиг.3, который используется в интегрированной тангенциальной системе сжигания с низким выходом NO_x по настоящему изобретению.

Фиг. 5 - горизонтальная проекция окружности сжигания, изображающая принцип работы сжигания со смещением, который используется в интегрированной тангенциальной системе сжигания с низким выходом NO_x по настоящему изобретению.

Фиг. 6 - горизонтальная проекция топки, работающей на пылевидном твердом топливе, изображающая интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению, с изображением принципа работы регулируемого поворота вокруг вертикальной оси разделенного острого дутья, которое используется в интегрированной тангенциальной системе сжигания с низким выходом NO_x.

Фиг. 7 - боковая вертикальная проекция топки, работающей на пылевидном твердом топливе, представляющая интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению, с изображением принципа работы регулируемого наклона разделенного острого дутья, которое используется в интегрированной тангенциальной системе сжигания с низким выходом NO_x.

Фиг.8 - графическое изображение сравнения уровней выхода NO_x, полученных в двух внелабораторных испытаниях и в одном лабораторном испытании известной системы сжигания с низким уровнем выхода NO_x, пригодной для применения в топке, работающей на пылевидном твердом топливе.

Фиг.9 - графическое изображение сравнения уровней выхода NO_x, полученных от известных систем сжигания выходом NO_x, каждая из которых пригодна для применения в топке, работающей на пылевидном твердом топливе, и от интегрированной тангенциальной системы сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению.

Фиг. 10 - графическое изображение действия на уровни выхода NO_x и на количество углерода в летучей золе, когда стехиометрия уменьшается в главной зоне горелок топки, работающей на пылевидном твердом топливе, которая изображает интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению.

Фиг. 11 - графическое изображение действия, которое указанная стехиометрия оказывает на уровни выхода NO_x, когда используются три вида системы сжигания с низким выходом NO_x с различной конфигурацией, каждый из которых пригоден для применения в топке, работающей на пылевидном твердом топливе.

Фиг.12а - графическое изображение действия, которое мелкость пылевидного твердого топлива оказывает на количество углерода в летучей золе, когда используются три имеющих различную конфигурацию вида системы сжигания с низким выходом NO_x, каждый из которых пригоден для применения в топке, работающей на пылевидном твердом топливе.

Фиг. 12б - графическое изображение действия, которое мелкость пылевидного твердого топлива оказывает на уровни выхода NO_x, когда используются три имеющих различную конфигурацию вида системы сжигания с низким выходом NO_x, каждый из которых пригоден для применения в топке, работающей на пылевидном твердом топливе.

Фиг. 13а - графическое изображение количества CO, полученного от испытательного сжигания интегрированной тангенциальной системой сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, трех различных типов пылевого твердого топлива.

Фиг. 13б - графическое изображение количества углерода в летучей золе, полученной от испытательного сжигания интегрированной тангенциальной системой сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, трех различных типов пылевого твердого топлива.

Фиг. 13в - графическое изображение уровней выхода NO_x, полученных от испытательного сжигания интегрированной тангенциальной системой сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, трех различных типов пылевого твердого топлива.

Фиг. 14 - схематическое изображение в вертикальном сечении топки, работающей на пылевидном твердом топливе, представляющей собой интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению, с показом направления потоков пылевидного твердого топлива и воздуха, вводимых в указанную топку через ее главную воздушную коробку, когда используется вихревое число, превышающее 0,6.

Фиг. 15 - схематическое изображение в горизонтальной проекции топки, работающей на пылевидном твердом топливе, представляющей собой интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению, с показом углов, под которыми пылевидное твердое топливо и воздух вводятся в указанную топку через ее главную воздушную коробку для создания вихревого числа, превышающего 0,6.

Фиг. 16 - схематическое изображение в вертикальном сечении части топки, работающей на пылевидном твердом топливе, представляющей собой интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению, с показом наклона нижней форсунки для пылевидного твердого топлива и наклона нижнего наконечника воздушной форсунки для достижения уменьшения бункерной золы и увеличенного превращения углерода.

На фиг. 1 изображена топка, работающая на пылевидном твердом топливе, обозначенная общим ссылочным номером 10. Поскольку существо конструкции и способ работы таких топок сами по себе хорошо известны специалистам в этой области техники, то нет необходимости давать подробное описание топки 10, изображенной на фиг. 1. Вместо этого, для характеристики топки 10, которая может быть объединена для совместной работы с интегрированной тангенциальной системой сжигания с низким выходом NO_x, обозначенной ссылочным номером 12 на фиг. 2, которая в соответствии с настоящим изобретением может устанавливаться в топке 10, и при такой установке интегрирования тангенциальная система сжигания с низким выходом NO_x может работать для ограничения выхода NO_x из топки 10 до уровня менее 0,15 фунта/10⁶ британских тепловых единиц, с одновременным ограничением углерода в летучей золе из топки 10 до менее 5% и уровней выхода CO из топки 10 до менее 50 частей на миллион, представляется достаточным привести описание компонентов топки 10, с которой объединена вышеназванная интегрированная тангенциальная система 12 сжигания с низким выходом NO_x. За другими подробностями конструкции и способа работы компонентов топки 10, которые здесь не описаны, можно обратиться к описаниям предшествующего уровня техники, например, к патенту США 4719587, выданному 12 января 1988 года на имя F.J.Berte, права по которому переданы правопреемнику по настоящей патентной заявке.

Изображенная на фиг. 1 топка 10, работающая на пылевидном твердом топливе, включает в себя область горелки, обозначенную общим ссылочным номером 14. Как подробнее описано ниже в связи с описанием существа конструкции и способа работы интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким уровнем выхода NO_x, именно в области горелки 14 топки 10, что хорошо известно специалистам в этой области техники, начинается сжигание пылевого твердого топлива и воздуха. Горячие газы, которые образуются от сжигания пылевидного твердого топлива и воздуха, поднимаются вверх в указанной топке. Во время их перемещения вверх в топке 10 горячие газы способом, хорошо известным специалистам в этой области техники, отдают тепло текучему агенту, проходящему по трубам (не показаны на чертежах), которыми общепринятым способом обложены все четыре стенки топки 10. Затем горячие газы выходят из топки 10 через горизонтальный проход, обозначенный ссылочным номером 16, который в свою очередь ведет к заднему газовому проходу, обозначенному ссылочным номером 18. Как горизонтальный проход 16, так и задний газовый проход 18 обычно содержит другую поверхность теплообменника (не показана) для образования и перегрева пара способом, хорошо известным специалистам в этой области техники. После этого пар обычно направляется потоком к турбине (не показаны), которая образует один компонент турбогенератора (не показан), так что пар обеспечивает движущую силу для движения турбины (не показана), а тем самым также генератора (не показан), который известным образом взаимодействует с турбиной так, что генератором (не показан) производится электроэнергия.

С учетом вышеизложенного делается ссылка, в частности, на фиг. 1 и 2 для описания интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким уровнем выхода NO_x, которая в соответствии с настоящим изобретением предназначена для взаимодействия с топкой, выполненной подобно топке 10, которая изображена на фиг. 1. А именно, интегрированная тангенциальная система 12 сжигания с низким уровнем выхода NO_x предназначена для использования в топке, как топка 10 по фиг. 1, так что при таком использовании вместе с ней интегрированная тангенциальная система 12 сжигания с низким уровнем выхода NO_x работает для ограничения выхода NO_x из топки 10 до уровней ниже 0,15 фунта/10⁶ британских тепловых единиц, с одновременным ограничением углерода в летучей золе из топки 10 до уровня менее 5%, а выход CO из топки 10 ограничивается до уровней менее 50 частей на миллион.

Как видно на фиг. 1 и 2, интегрированная тангенциальная система 12 сжигания с низким уровнем выхода NO_x содержит кожух, предпочтительно в виде главной воздушной коробки, обозначенной ссылочным номером 20 на фиг. 1 и 2. Главная воздушная коробка 20, способом, хорошо известным специалистам в этой области техники, поддерживается обычным опорным устройством (не показано) в области 14 горелки топки 10 так, что продольная ось главной воздушной коробки 20 проходит по существу параллельно относительно продольной оси топки 10.

Далее описана интегрированная тангенциальная система 12 сжигания с низким уровнем выхода NO_x ; в соответствии с вариантом ее осуществления на фиг. 2, главная воздушная коробка 20 содержит пару торцевых воздушных отделений, обозначенных ссылочными номерами 22 и 24, соответственно. Одно из торцевых воздушных отделений, а именно, то, которое обозначено ссылочным номером 22, предусмотрено на нижнем конце главной воздушной коробки 20. Другое торцевое воздушное отделение, а именно то, которое обозначено ссылочным номером 24, предусмотрено в верхней части главной воздушной коробки 20. Кроме того, в главной воздушной коробке 20 предусмотрено также множество отделений прямого воздуха, обозначенных ссылочными номерами 26, 28 и 30 соответственно на фиг. 2, и множество отделений воздуха смещения, обозначенных ссылочными номерами 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 соответственно на фиг. 2. Форсунка прямого воздуха крепится определенным образом с помощью любого обычного крепежного устройства, пригодного для использования с такой целью в каждом из торцевых воздушных отделений 22 и 24 и в каждом из отделений прямого воздуха 26, 28 и 30. Однако форсунка воздуха смещения для цели, которая более подробно описана ниже, крепится определенным образом с помощью любого обычного крепежного устройства, пригодного для такого использования в каждом из отделений 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 воздуха смещения. Устройство подачи воздуха (не показано) в рабочем режиме соединено с каждым из торцевых воздушных отделений 22 и 24, с каждым из отделений 26, 28 и 30 прямого воздуха и с каждым из отделений 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 воздуха смещения, через которые устройство подачи воздуха подает воздух к области 14 горелки топки 10 и через нее. Для этого устройство подачи воздуха снабжено вентилятором (не показан) и воздухопроводами (не показаны), которые соединяются потоком текучего агента с вентилятором, с одной стороны, и с торцевыми отделениями 22 и 24, отделениями 26, 28 и 30 прямого воздуха и отделениями 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 воздуха смещения соответственно, с другой стороны, через отдельные клапаны и органы управления (не показаны).

В соответствии с вариантом осуществления главной воздушной коробки 20, показанным на фиг. 2, она также снабжена множеством топливных отделений, обозначенных ссылочными номерами 48, 50, 52, 54 и 56, соответственно. В каждом из топливных отделений 48, 50, 52, 54 и 56 определенным образом установлена топливная форсунка, показанная на фиг. 3, и обозначенная ссылочным номером 58. Для установки топливной форсунки 58 в каждом из указанных топливных отделений может применяться любое известное крепежное устройство, пригодное для использования с такой целью. Для цели, которая будет описана более подробно далее, топливная форсунка 58 включает в себя наконечник форсунки для пылевого твердого топлива факельного устройства, показанный на фиг. 4 и обозначенный ссылочным номером 60. Каждое из топливных отделений 48, 50, 52, 54 и 56, для примера, но не для ограничения, обозначается на фиг. 2 как угольное отделение. Однако, очевидно, что топливные отделения 48, 50, 52, 54 и 56 также пригодны для использования с другими видами пылевидного твердого топлива, то есть, с любым видом пылевидного твердого топлива, который может сжигаться в области горелки 14 топки 10.

Устройство подачи пылевидного твердого топлива, которое показано схематически на фиг. 1 и обозначено ссылочным номером 62, в рабочем режиме соединено с наконечниками форсунок 58, определенным образом установленных в топливных отделениях 48, 50, 52, 54 и 56, посредством которых устройство 62 подает пылевидное твердое топливо к указанным топливным отделениям, более конкретно - к топливным форсункам 58 для впрыска в область горелки 14 топки 10. С этой целью устройство 62 подачи пылевидного твердого топлива снабжено установкой 64 тонкого размола на фиг. 1 и каналами 66 для пылевидного твердого топлива. Установка 64 тонкого размола предназначена для образования пылевидного твердого топлива минимальной мелкости приблизительно 0% на сите номер 50, 1,5% на сите номер 100 и больше 85% на сите номер 200, где номер 50, номер 100 и номер 200 эквивалентны частицам с размером приблизительно 300 микрон, 150 микрон и 74 микрона соответственно. Далее, для этого установка 64 тонкого размола имеет динамический сортировщик (не показан). Кроме того, в соответствии со способом работы динамического сортировщика (не показан) вращающиеся лопатки сортировщика придают частицам пылевого твердого топлива центробежную силу, когда они транспортируются через динамический сортировщик (не показан) воздушным потоком. Баланс сил, созданных воздушным потоком и вращающимися лопатками сортировщика, отделяет крупные частицы от мелких. Мелкие частицы выходят из динамического сортировщика (не показан), тогда как крупные частицы остаются в установке 64 тонкого размола для дальнейшего измельчения. Первостепенная потребность в отношении более мелкого твердого топлива состоит в минимизации горючих потерь (несгоревший углерод), вызванных процессом сжигания со ступенчатым изменением, который используют для регулирования NO_x в интегрированной тангенциальной системе 12 сжигания с низким уровнем выхода NO_x, выполненной в соответствии с настоящим изобретением. Более мелкое твердое топливо может приводить к близкому воспламенению на выпускном наконечнике топливной форсунки 58, повышая этим выход топливного азота и его последующее восстановление до N₂ при условиях ступенчатого изменения. Побочные выгоды состоят в наличии менее крупных частиц (сито с ячейками номера > 100), ударяющих по топочным экранам топки 10, и улучшенной стабильности воспламенения при низкой загрузке. Пылевое твердое топливо с мелкостью, перечисленной выше, транспортируется через 66 каналы для пылевого твердого топлива от установки 64 тонкого размола, с которой каналы 66 для пылевидного твердого топлива соединяются потоком текущего агента, с одной стороны, с наконечниками форсунок 58, поддерживаемых в установленном режиме, в топливных отделениях 48, 50, 52, 54 и 56, с которыми, с другой стороны, каналы 66 для пылевидного твердого топлива соединяются потоком текучего агента через отдельные клапаны и органы управления (не показаны). Хотя это и не показано на чертежах, установка 64 тонкого размола в рабочем режиме соединяется с вентилятором (не показан) устройства подачи воздуха, на который делалась ссылка раньше, так, что воздух подается от вентилятора (не показан) устройства подачи воздуха к установке 64 тонкого размола, благодаря чему пылевидное твердое топливо, подаваемое от установки тонкого размола 64 к топливным форсункам 58, транспортируется через каналы 66 для пылевидного твердого топлива в потоке воздуха способом, хорошо известным специалистам в этой области мельниц тонкого помола.

Как видно на фиг. 3 и 4, наконечник 60 форсунки для пылевидного твердого топлива факельного устройства обычно имеет конфигурацию коробки прямоугольной формы, обозначенной на фиг. 3 ссылочным номером 70. Коробка 70 прямоугольной формы имеет открытые торцы 72 и 74 на противоположных сторонах, через которые поток твердого топлива/первичного воздуха входит в наконечник 60 форсунки для пылевидного твердого топлива факельного устройства и соответственно выходит из него. На фиг. 3 вокруг коробки 70 прямоугольной формы на небольшом от нее расстоянии предусмотрен проход 76 для дополнительного воздуха, то есть, воздуха, поддерживающего сжигание.

Далее, главная воздушная коробка 20 в соответствии с фиг. 2, предусмотрена во вспомогательном топливном отделении, обозначенном ссылочным номером 88 на фиг. 2. Вспомогательное топливное отделение 88 в рабочем режиме осуществляет посредством расположенной в нем вспомогательной топливной форсунки впрыск через нее в область горелки 14 топки 10 вспомогательного топлива в виде неразмельченного твердого топлива, то есть, нефти или газа, когда такой впрыск представляется желательным. Например, может оказаться желательным осуществить такой впрыск вспомогательного топлива, когда производится пуск топки 10. Хотя главная воздушная коробка 20 дана на фиг. 2 как имеющая только одно такое отделение для вспомогательного топлива 88, очевидно, что главная воздушная коробка 22 также может быть обеспечена дополнительным отделением 88 для вспомогательного топлива, без отклонения от существа настоящего изобретения. С этой целью, если желательно обеспечить дополнительные отделения для вспомогательного топлива 88, это может быть осуществлено путем замены одного или большего числа отделений 26, 28 и 30 прямого воздуха отделением 88 для вспомогательного топлива.

Далее следует описание принципа работы сжигания со смещением со ссылкой, в частности, на фиг. 5. В соответствии с фиг. 5 поток пылевидного твердого топлива и первичного воздуха, который впрыскивается в область горелки 14 топки 10 через отделения 48, 50, 52, 54 и 56 для пылевидного твердого топлива, направляется, как схематически изображено ссылочным номером 90 на фиг. 5, к воображаемой малой окружности, обозначенной ссылочным номером 92, и находящейся в центре области горелки 14 топки 10. В отличие от потока пылевидного твердого топлива и первичного воздуха, воздух, поддерживающий сжигание, то есть вторичный воздух, который вводится в область горелки 14 топки 10 через отделения 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 воздуха смещения, направляется, как схематически изображено ссылочным номером 94 на фиг. 5, к воображаемой окружности большого диаметра, обозначенной ссылочным номером 96, которая, в силу концентричности с малой окружностью 92, обязательно подобна малой окружности 92, тоже расположенной в центре области горелки 14 топки 10.

Горизонтальное смещение некоторой части вторичного воздушного потока через главную воздушную коробку 20 уменьшает количество воздуха для потока пылевидного твердого топлива и первичного воздуха на ранних стадиях сжигания. Оно также создает окислительную среду вблизи топочных экранов топки 10 в зоне сжигания пылевидного твердого топлива и первичного воздуха и выше нее. Результатом является уменьшение количества осаждения золы и липкости, что приводит к уменьшению использования обдувочных аппаратов для топочных экранов, а также к увеличению поглощения тепла в нижней части топки 10. Увеличенные уровни O₂ вдоль топочных экранов топки 10 также уменьшают возможность коррозии, особенно, когда сжигаются пылевидные твердые топлива с высокими концентрациями серы, железа или щелочных металлов (K, Na). Коррозию из-за сульфидирования или другого механизма (других механизмов) можно в большой степени регулировать на практике путем минимизации возможности прямого ударения потока пылевидного твердого топлива и первичного воздуха по топочным экранам топки 10, работающей на пылевидном твердом топливе. Для этого используются природоохранные параметры выделения теплоты и геометрии топки 10, а также улучшенное регулирование мелкости пылевидного твердого топлива, сжигаемого в топке 10.

Продолжение описания интегрированной тангенциальной системы 12 с низким выходом NO_x в соответствии с вариантом ее осуществления по фиг. 2: пара тесно связанных отделений острого дутья, обозначенных ссылочными номерами 98 и 100, соответственно, предусмотрены в главной воздушной коробке 20, в верхней ее части, так, что они находятся по существу рядом с торцевым воздушным отделением 24. Тесно связанная форсунка для острого дутья поддерживается определенным образом посредством любого известного крепежного устройства (не показано), пригодного для использования с такой целью в каждом из тесно связанных отделений 98 и 100 острого дутья. Каждое из тесно связанных отделений 98 и 100 острого дутья воздуха в рабочем режиме соединено с тем же устройством подачи воздуха (не показано), с которым, как описано выше, в рабочем режиме соединено каждое из торцевых воздушных отделений 22 и 24, а также каждое из отделений 26, 28 и 30 прямого воздуха и каждое из отделений 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 воздуха смещения, так, что это устройство подачи воздуха (не показано) подает некоторое количество воздуха, поддерживающего сжигание, к каждому из тесно связанных отделений 98 и 100 острого дутья для вдувания через них в область горелки 14 топки 10. Вдувание такого воздуха, поддерживающего сжигание, через тесно связанные отделения 98 и 100 острого дутья улучшает выжигание углерода без увеличения образования NO_x.

Далее, конструкция интегрированной тангенциальной системы 12 с низким выходом NO_x характеризуется следующим: два или большее число отдельных уровней разделенного острого дутья встраиваются в каждый угол топки 10 так, что они находятся между верхом главной воздушной коробки 20 и плоскостью выпускного отверстия топки 10, изображенной пунктирной линией 102 на фиг. 1. В соответствии с вариантом осуществления на фиг. 1 и 2, интегрированная тангенциальная система с низким выходом NO_x 12 имеет два отдельных уровня разделенного острого дутья, то есть нижний уровень раздельного острого дутья, обозначенный на фиг. 1 и 2 ссылочным номером 104, и верхний уровень разделенного острого дутья, обозначенный на фиг. 1 и 2 ссылочным номером 106. Нижний уровень 104 разделенного острого дутья соответствующим образом поддерживается посредством любого известного крепежного устройства (не показано), пригодного для использования с такой целью в области горелки 14 топки 10, так, что он соответственно отстоит от верха воздушной коробки 20, более конкретно - от верха отделения 100 тесно связанного острого дутья, и так, что он по существу выровнен с продольной осью главной воздушной коробки 20. Подобным же образом верхний уровень 106 разделенного острого дутья соответствующим образом поддерживается посредством любого известного крепежного устройства (не показано), подходящего для использования с такой целью в области горелки 14 топки 10, так, что он соответственно отстоит от нижнего уровня 104 разделенного острого дутья, и так, что он по существу выровнен с продольной осью главной воздушной коробки 20. Нижний уровень 104 и верхний уровень 106 разделенного острого дутья соответствующим образом размещаются между верхом главной воздушной коробки 20 и плоскостью 102 выходного отверстия топки так, что время, которое занимает прохождение газов, полученных от сжигания пылевидного твердого топлива, от верха главной воздушной коробки 20 к верху верхнего уровня 106 разделенного острого дутья, то есть время пребывания, превышает 0,3 секунды.

Далее следует описание нижнего уровня 104 и верхнего уровня 106 разделенного острого дутья. В соответствии с вариантом осуществления на фиг. 1 и 2, нижний уровень 104 разделенного острого дутья включает в себя три отделения разделенного острого дутья, обозначенных на фиг. 2 чертежей ссылочными номерами 108, 110 и 112. Подобным же образом верхний уровень 106 разделенного острого дутья также включает в себя три отделения разделенного острого дутья, обозначенные на фиг. 2 ссылочными номерами 114, 116 и 118. Форсунка для разделенного острого дутья установлена определенным образом посредством обычного известного крепежного устройства (не показано), пригодного для использования с такой целью в каждом из отделений 108, 110 и 112 разделенного острого дутья нижнего уровня 104 и в каждом из отделений 114, 116 и 118 разделенного острого дутья верхнего уровня 106 так, что каждая из таких форсунок разделенного острого дутья способна как к движению поворота вокруг вертикальной оси, так и к движению наклона. Как показано на фиг. 6, движение поворота вокруг вертикальной оси относится к движению в горизонтальной плоскости, то есть к движению, указанному стрелкой 120 на фиг. 6. С другой стороны, движение наклона, как видно на фиг. 7, относится к движению в вертикальной плоскости, то есть к движению, указанному стрелкой 122.

В завершение описания нижнего уровня 104 и верхнего уровня 106 разделенного острого дутья: каждое из отделений 108, 110 и 112 нижнего уровня 104 разделенного острого дутья в рабочем режиме соединяется потоком текучего агента с тем же устройством подачи воздуха (не показано), с которым, как было описано выше, в рабочем режиме соединяется каждое из торцевых воздушных отделений 22 и 24, каждое из отделений 26, 28 и 30 прямого воздуха, каждое из отделений 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 воздуха смещения и каждое из отделений 98 и 100 тесно связанного острого дутья так, что это устройство подачи воздуха (не показано) подает некоторое количество воздуха, поддерживающего сжигание, к каждому из отделений 108, 110 и 112 для вдувания через них в область горелки 14 топки 10. Подобным же образом каждое из отделений 114, 116 и 188 верхнего уровня 106 разделенного острого дутья в рабочем режиме соединено потоком текучего агента с тем же устройством подачи воздуха (не показано), с которым, как описано выше, в рабочем режиме соединяется каждое из торцевых воздушных отделений 22 и 24, каждое из отделений 26, 28 и 30 прямого воздуха, каждое из отделений 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 воздуха смещения и каждое из отделений 98 и 100 тесно связанного острого дутья, так, что это устройство подачи воздуха (не показано) подает некоторое количество воздуха, поддерживающего сжигание, к каждому из отделений 114, 116 и 118 для вдувания через них в область горелки 14 топки 10.

Эффект от использования многоступенчатого разделенного острого дутья, то есть, двух или большего числа отдельных уровней разделенного острого дутья, состоит в возможности оптимизации стехиометрии в области горелки 14 топки 10 для регулирования NO_x для каждого данного пылевидного твердого топлива. Кроме того, используя возможность поворота вокруг вертикальной оси и наклонного расположения отделений 108, 110 и 112 нижнего уровня 104 разделенного острого дутья и отделений 114, 116 и 118 верхнего уровня 106 разделенного острого дутья, возможно осуществить настройку процесса смешивания воздуха сжигания и топочного газа для максимального регулирования уровней выхода горючих веществ, как углерод, CO, общие углеводороды (ОУ) и полициклические ароматические соединения (ПАС).

Ниже дано краткое описание способа работы интегрированной тангенциальной системы 12 с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, которая предназначена для использования в топке, работающей на пылевидном твердом топливе, представленной на фиг. 1, как топка 10. При таком использовании интегрированная тангенциальная система 12 с низким выходом NO_x работает для ограничения выхода NO_x из топки 10 до менее 0,15 фунта/10⁶ британских тепловых единиц с одновременным ограничением углерода в летучей золе топки 10 до уровня менее 5%, а выход CO из топки 10 ограничивается до уровней менее 50 частей на миллион. Для этого в соответствии со способом работы интегрированной тангенциальной системы 12 с низким выходом NO_x от установки 64 тонкого размола подается пылевидное твердое топливо с уровнями мелкости приблизительно 0% на сите номер 50, 1,5% на сите номер 100 и больше 85% при прохождении через сито номер 200, где номер 50, номер 100 и номер 200 эквивалентны размерам частиц приблизительно 300 микрон, 150 микрон и 74 микрона соответственно. Пылевидное твердое топливо, имеющее уровни мелкости, перечисленные выше, транспортируется в воздушном потоке через топливные каналы 66 от установки 64 к отделениям 48, 50, 52, 54 и 56 пылевидного твердого топлива. Пылевидное твердое топливо захватывается воздушным потоком, затем вводится в область горелки 14 топки 10 через наконечник 60 форсунки для пылевидного твердого топлива факельного устройства, которое соответственно предусмотрено для этой цели в каждом из отделений 48, 50, 52, 54 и 56, благодаря чему место воспламенения пылевидного твердого топлива, которое впрыскивается через него, находится менее, чем в двух футах от соответствующего одного из наконечников 60 форсунки для пылевидного твердого топлива факельного устройства, через который было введено пылевидное твердое топливо, в результате получается стабильное пламя летучих веществ и минимизируется образование NO_x в потоке, богатом пылевидным твердым топливом.

Продолжение описания способа работы интегрированной тангенциальной системы 12 с низким выходом NO_x: предварительно установленное количество воздуха, поддерживающего сжигание, в виде вторичного воздуха вдувается в область горелки 14 топки 10 через каждое из торцевых воздушных отделений 22 и 24, каждое из отделений 26, 28 и 30 прямого воздуха и каждое из отделений 32, 34, 36, 38, 40, 42, 44 и 46 воздуха смещения так, что стехиометрия, которая существует в области горелки 14, а именно - в ее зоне первичного сжигания, находится между 0,5 и 0,7. Термин "стехиометрия" в данном контексте означает теоретическое количество воздуха, которое требуется для завершения сжигания пылевидного твердого топлива, а термин "зона первичного сжигания" в данном контексте означает зону, лежащую между торцевым воздушным отделением 22 и торцевым воздушным отделением 24. Действие стехиометрии, находящейся между 0,5 и 0,7 в зоне первичного сжигания состоит в том, что максимизируется выход азота из пылевидного твердого топлива, которое было введено туда через отделений 48, 50, 52, 54 и 56, и превращение этого азота в молекулярный азот, то есть в N₂. Дополнительный эффект состоит в том, что минимизируется унос общих видов атомарного азота, то есть, NO, HCN, NH₃ и полукоксовый азот, из зоны первичного сжигания в следующую зону в области горелки 14 топки 10.

В дополнение к воздуху, поддерживающему сжигание, вводимому, как описано выше, в зону первичного сжигания, предварительно установленное количество воздуха, поддерживающего сжигание, в виде тесно связанного острого дутья вводится в область горелки 14 топки 10 через каждое из отделений 98 и 100 тесно связанного острого дутья так, что стехиометрия, которая существует в области горелки 14 топки 10, а именно - в ее зоне повторного псевдообжига/устранения NO_x, находится между 0,7 и 0,9. Термин "зона повторного псевдообжига/устранения NO_x" (pseudo-reburn/deNO_x zone) в данном контексте означает зону, лежащую между отделением 100 тесно связанного отделения острого дутья и отделением 108 нижнего уровня 104 разделенного острого дутья. Действие стехиометрии, находящейся между 0,7 и 0,9 в зоне повторного псевдообжига/устранения NO_x, состоит в том, что максимизируется восстановление NO до N₂ посредством реакции с углеводородами и/или аминными радикалами.

Обратимся далее к способу работы интегрированной тангенциальной системы 12 с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, при которой предварительно установленное количество воздуха, поддерживающего сжигание, в виде разделенного острого дутья вдувается в область горелки 14 топки 10. Более конкретно, первое предварительно установленное количество такого воздуха, поддерживающего сжигание, в виде разделенного острого дутья вдувается в область горелки 14 топки 10 через каждое из отделений 108, 110 и 112 нижнего уровня 104 разделенного острого дутья так, что стехиометрия, которая существует в области горелки 14 топки 10, а именно - в ее зоне уменьшения реактивного азота, находится между 0,9 и 1,02. Термин "зона уменьшения реактивного азота" в данном контексте означает зону, лежащую между отделением 112 нижнего уровня 104 разделенного острого дутья и отделением 114 верхнего уровня 106 разделенного острого дутья. Действие стехиометрии, находящейся между 0,9 и 1,02 в зоне уменьшения реактивного азота, состоит в том, что минимизируется унос видов реактивного азота (то есть NH₃, HCN и полукоксового азота) в конечную зону в области 14 горелки топки 10 с одновременной максимизацией превращения в молекулярный азот (N₂).

Второе предварительно установленное количество такого воздуха, поддерживающего сжигание, в виде разделенного острого дутья вдувается в область горелки 14 топки 10 через каждое из отделений 114, 116 и 118 верхнего уровня 106 разделенного острого дутья, так, что стехиометрия, которая существует в области горелки 14 топки 10, а конкретнее - в ее конечной зоне/зоне выжигания, составляет по крайней мере 1,07. Термин "конечная зона/зона выжигания" в данном контексте означает зону, лежащую между отделением 118 верхнего уровня 106 разделенного острого дутья и плоскостью 102 выпускного отверстия топки. Действие стехиометрии, составляющей по крайней мере 1,07 в конечной зоне/зоне выжигания, состоит в повышении стехиометрии до конечного уровня воздуха выхода для того, чтобы минимизировать выход CO, OY/VOC и качество несгоревшего вещества, однако при одновременной минимизации любого образования теплового NO_x.

В итоге, интегрированная тангенциальная система 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненная по настоящему изобретению, воплощает ряд идей. Например, в интегрированной тангенциальной системе сжигания с низким выходом NO_x существует стехиометрия зоны оптимального первичного сжигания, где эта стехиометрия находится между 0,5 и 0,7. Во-вторых, в соответствии со способом работы интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким выходом NO_x оптимальная процентная доля потока массы воздуха вдувается на каждом данном уровне острого дутья для того, чтобы достичь минимального образования NO_x, то есть максимизировать восстановление NO_x и/или полноту сгорания. Считается, что эта оптимальная процентная доля потока массы находится в диапазоне от 10% до 20%. В-третьих, в полном процессе сжигания с образованием и/или разрушением NO_x имеется целых четыре важных реакционных стадии. Каждая реакционная стадия имеет свои собственные оптимальные условия, включая стехиометрию. Как описано выше, зоны, в которых эти четыре реакционных стадии имеют место, таковы: зона первичного сжигания, в которой стехиометрия находится между 0,5 и 0,7, зона псевдообжига/устранения NO_x, в которой стехиометрия находится между 0,7 и 0,9, зона уменьшения реактивного азота, в которой стехиометрия находится между 0,9 и 1,02, и конечная зона/зона выжигания, где стехиометрия составляет по крайней мере 1,07. Наконец, в соответствии с особенностями конструкции интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким выходом NO_x многоступенчатый воздух острого дутья предназначается для введения в топку 10 через отделения разделенного острого дутья, например, отделения 108, 110 и 112 нижнего уровня 104 разделенного острого дутья и отделения 114, 116 и 118 верхнего уровня 106 разделенного острого дутья, на двух или большем числе отдельных уровней, которые находятся между верхом главной воздушной коробки 20 и плоскостью 102 выпускного отверстия топки 10, так что время пребывания превышает 0,3 секунды, то есть время, которое занимает перемещение газов, образованных от сжигания пылевидного твердого топлива, от верха главной воздушной коробки 20 к верху последнего уровня разделенного острого дутья, который, в соответствии с вариантом осуществления интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким выходом NO_x, изображенной на фиг. 1 и 2 чертежей, является верхом отделения 118 верхнего уровня 106 разделенного острого дутья.

Ниже представлены выбранные из пылевидных твердых видов топлива (восточные штаты США) три типа пылевидного твердого топлива, обозначенные как А, Б и В, которые использовались в разработке интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению. Результаты анализа трех типов пылевидного твердого топлива показаны в таблице.

Пылевидные твердые топлива восточных штатов США были выбраны потому, что они обычно менее поддаются ступенчатому сжиганию, особенно когда стараются получить и низкие уровни выхода NO_x, и низкие уровни несгоревшего углерода в летучей золе. Классификации Американского общества по испытанию материалов (ASTM) для испытанных пылевых твердых видов топлива таковы: жирное битуминозное для пылевидного твердого топлива А (среднее летучее битуминозное); битуминозное, имеющее высокое содержание летучих для пылевидного твердого топлива Б; и пылевидное твердое топливо В.

Лабораторные средства, которые использовались при разработке интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким выходом NO_x, по существу повторяют все главные моменты типичной работающей на пылевидном твердом топливе топки тангенциального сжигания, включая нижнюю топку, зольный бункер, множество горелок, секцию свода, панели пароперегревателя и/или промежуточного пароперегревателя и поверхности конвективного теплообмена. Упомянутые выше лабораторные исследования показали возможность создавать уровни выхода NO_x, согласующиеся с результатами измерений, полученными на действующих топках тангенциального сжигания, работающих на пылевидном твердом топливе. Посредством примера и без ограничения в этом отношении, можно сделать ссылку на фиг. 8 чертежей, которая дает графическое изображение сравнения уровней выхода NO_x, полученных в двух внелабораторных испытаниях на упомянутой топке тангенциального сжигания и в одном лабораторном испытании, использующем лабораторные средства, которые упоминались выше, относящемуся к известному виду системы сжигания с низким выходом NO_x, пригодной для использования в работающей на пылевидном твердом топливе топке тангенциального сжигания. Внелабораторные испытания обозначаются на фиг. 8 ссылочными номерами 124 и 126 соответственно, тогда как лабораторное испытание обозначается на фиг. 8 ссылочным номером 128.

Далее делается ссылка на фиг. 9, которая дает графическое изображение сравнения уровней выхода NO_x, полученных на известных различных системах сжигания с низким выходом NO_x, каждая из которых пригодна для использования в топке, работающей на пылевидном твердом топливе, и при использовании интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению. Уровни выхода NO_x, полученные на этих известных различных системах сжигания с низким выходом NO_x, обозначены на фиг. 9 ссылочными номерами 130, 132 и 134, тогда как уровень выхода NO_x, полученный с интегрированной тангенциальной системой 12 сжигания с низким выходом NO_x, обозначен на фиг. 9 ссылочным номером 136. Как видно на фиг. 9, выход NO_x, достигавшийся при использовании известной системы сжигания с низким выходом NO_x, обозначенный на фиг. 9 ссылочным номером 134, приблизительно на 50% меньше, чем получено при использовании известной системы сжигания с низким выходом NO_x, для которой выход NO_x обозначен на фиг. 9 ссылочным номером 130. Кроме того, эксплуатационные параметры, достижимые при использовании интегрированной тангенциальной системы 12 с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, представляют собой дальнейшее улучшение показателей известной системы сжигания с низким выходом NO_x, уровень выхода NO_x которой обозначен на фиг. 9 ссылочным номером 130. А именно, при использовании интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким выходом NO_x возможно, как показано ссылочным номером 136 на фиг. 9, получить уменьшение выхода NO_x почти на 80% выше того, что достижимо при использовании известной системы сжигания с низким выходом NO_x, выход NO_x которой обозначен на фиг. 9 ссылочным номером 130. С этой целью уровни выхода NO_x, всего 0,14 фунта/10⁶ британских тепловых единиц, были получены в лабораторных испытаниях с интегрированной тангенциальной системой 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, когда сжигалось пылевидное твердое топливо А из восточных штатов США.

При сжигании пылевидного твердого топлива на выход NO_x сильно влияет наличие кислорода на ранних стадиях сжигания. Наличие кислорода на ранней, глобальной стадии процесса тангенциального сжигания характеризуется параметром "главная стехиометрия зоны горелки" (отношение имеющегося кислорода к кислороду, требующемуся для полного окисления топлива в области нижней топки, определяемой теоретически зоной введения топлива). На фиг. 10 показано, что, когда главная стехиометрия зоны горелки уменьшается до оптимальных уровней, выход NO_x, изображенный линией, обозначенной на фиг. 10 ссылочным номером 138, резко убывает до 0,14 фунта/10⁶ британских тепловых единиц. На фиг. 10 также показано, что выход несгоревшего углерода, изображенный линией, обозначенной ссылочным номером 140, возрастают при уменьшенной стехиометрии, но в пределах менее 5% углерода в летучей золе. Как видно на фиг. 10, дальнейшее уменьшение уровней главной стехиометрии зоны горелки ниже оптимума приводит к увеличению как несгоревшего углерода, так и уровней выхода NO_x.

На фиг. 11 показано, что низкий выход NO_x не достигается только посредством ступенчатых изменений для объемной топки на низких уровнях стехиометрии. На фиг. 11 результаты выхода NO_x, изображенные линиями, обозначенными ссылочными номерами 142, 144 и 146 соответственно, полученные на трех имеющих различную конфигурацию системах сжигания с низким выходом NO_x во время сжигания пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США, показаны как функция главной стехиометрии зоны горелки. Хотя во всех случаях на уровни выхода NO_x явно влияет этот параметр, абсолютные уровни выхода NO_x, особенно минимумы, значительно различаются. Таким образом, очевидно, что эксплуатационные качества, в значении уменьшения выхода NO_x, получаемого с интегрированной тангенциальной системой 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, зависят от оптимизированного интегрирования всей системы, а не просто от использования в ней ступенчатых изменений для объемной топки на низких стехиометрических уровнях.

На фиг. 12а показано действие, которое оказывает мелкость пылевидного твердого топлива на количество углерода в летучей золе, получаемой при сжигании пылевого твердого топлива А из восточных штатов США тремя имеющими различную конфигурацию системами сжигания с низким выходом NO_x, обозначенными как конфигурация А, которая идентифицируется ссылочным номером 148, как конфигурация Б, которая идентифицируется ссылочным номером 150, и как конфигурация В, которая идентифицируется ссылочным номером 152 соответственно. С другой стороны, на фиг. 12б показано действие, которое оказывает мелкость пылевидного твердого топлива на уровни выхода NO_x при сжигании пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США при использовании системы сжигания с низким выходом NO_x конфигурации А, системы сжигания с низким выходом NO_x конфигурации В и системы сжигания с низким выходом NO_x конфигурации В, соответственно. С этой целью результаты, представленные на фиг. 12б, были получены с использованием конфигурации А при сжигании пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США со стандартной мелкостью, что изображено под номером 154 на фиг. 12б, и при сжигании пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США с минимальной мелкостью, дающей 0% при просеивании через сито номер 50, 1,5% при просеивании через сито номер 100 и больше 85% при просеивании через сито номер 200, что изображено под номером 156 на фиг. 12б; при использовании конфигурации Б при сжигании пылевого твердого топлива А из восточных штатов США со стандартной мелкостью, что изображено под номером 158 на фиг. 12б, и при сжигании пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США с минимальной мелкостью 0% при просеивании через сито номер 50, 1,5% при просеивании через сито номер 100 и больше 85% при просеивании через сито номер 200, что изображено под номером 160 на фиг. 12б; и при использовании конфигурации В при сжигании пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США со стандартной мелкостью, что изображено под номером 162 на фиг. 12б, и при сжигании пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США с минимальной мелкостью 0% при просеивании через сито номер 50, 1,5% при просеивании через сито номер 100 и больше 85% при просеивании через сито номер 200, что изображено под номером 164 на фиг. 12б. Эффект в отношении несгоревшего углерода, изображенного на фиг. 12а, является ожидаемым, но уменьшение выхода NO_x, изображенное на фиг. 12б, не является предсказуемым. Обращается внимание на тот факт, что ни конфигурация А, ни конфигурация Б, ни конфигурация В систем сжигания с низким выходом NO_x не воплощают конфигурацию интегрированной тангенциальной системы 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению.

На фиг. 13а показано количество CO, полученное при испытательном сжигании на лабораторных средствах с интегрированной тангенциальной системой 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США, изображенное под номером 166, пылевидного твердого топлива Б из восточных штатов США, изображенное под номером 168, и пылевидного твердого топлива В из восточных штатов США, изображенное под номером 170, соответственно.

На фиг. 13б показано количество углерода в летучей золе, полученное при испытательном сжигании на лабораторных средствах с интегрированной тангенциальной системой 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США, изображенное под номером 172, пылевидного твердого топлива Б из восточных штатов США, изображенное под номером 174, и пылевидного твердого топлива В из восточных штатов США, изображенное под номером 176.

На фиг. 13в показана величина выхода NO_x, полученная при испытательном сжигании на лабораторных средствах с интегрированной тангенциальной системой 12 сжигания с низким выходом NO_x, выполненной по настоящему изобретению, пылевидного твердого топлива А из восточных штатов США, изображенное под номером 178, пылевидного твердого топлива Б из восточных штатов США, изображенное под номером 180, и пылевидного твердого топлива В из восточных штатов США, изображенное под номером 182.

Рассмотрим далее фиг. 14 и 15 чертежей: фиг. 14 содержит схематическое представление, в вертикальном сечении, сущности топки, работающей на пылевидном твердом топливе, обозначенной ссылочным номером 10', воплощающей интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению, с показом направления потоков, обозначенных стрелками 184 и 186, пылевидного твердого топлива и воздуха, вводимых в топку 10', работающую на пылевидном твердом топливе, через ее главную воздушную коробку, когда используется вихревое число больше 0,6.

Фиг. 15 - схематическое представление, вид сверху, сущности топки 10', работающей на пылевидном твердом топливе, по фиг. 14, воплощающей интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению, с показом углов, обозначенных стрелками 188, при которых пылевидное твердое топливо и воздух вводится в указанную топку через ее главную воздушную коробку для того, чтобы создать вихревое число больше 0,6.

Продолжение описания со ссылкой на фиг. 14 и 15: определено, что модификация аэродинамики нижней топки, работающей на пылевидном твердом топливе топки, такой, как топка 10 на фиг. 1, может уменьшать уровни выхода NO_x/углерода в летучей золе. Общепринятая практика состоит в том, чтобы работать в нижней топке с "вихревым, тангенциальным" огненным шаром. Этот огненный шар образуется от введения пылевидного твердого топлива и воздуха, поддерживающего сжигание, через форсунки, предусмотренные для этой цели, которые находятся в каждом из четырех углов топки, работающей на пылевидном твердом топливе. Форсунки для пылевидного твердого топлива и воздуха, поддерживающего сжигание, выровнены таким образом, что они придают вращательное, то есть вихревое, движение вокруг воображаемой окружности сжигания в центре работающей на пылевидном твердом топливе топки для газов, образующихся при сжигании вводимых пылевидного твердого топлива и воздуха, поддерживающего сжигание.

В соответствии с предложенной модификацией, изменяется подход, который описан выше, используемый для создания вихревой функции. Перед описанием сущности этой модификации следует определить терминологию, известную как "вихревое число". С этой целью вихревое число является безразмерным числовым выражением, которое описывает поля вихревых аэродинамических течений. Более конкретно, вихревое число определяется как отношение осевого потока углового момента количества движения, деленного на осевой поток линейного момента количества движения с членом вихревого радиуса. По определению увеличение углового момента поля течений увеличивает вихревое число, то есть создает более сильно завихренное поле течений. В соответствии с общепринятой практикой, топки, работающие на пылевидном твердом топливе, обычно проектируются так, чтобы они имели вихревые числа порядка от 0,4 до 0,6. Это достигается путем введения пылевидного твердого топлива и воздуха, поддерживающего сжигание, в такую топку под углом 6 градусов к диагонали, проходящей горизонтально через центр топки. Вихревые числа порядка от 0,4 до 0,6 создают то, что обычно называется "слабым вихревым" полем течений, с низкими скоростями турбулентного смешивания пылевидного твердого топлива и воздуха, поддерживающего сжигание, а аэродинамика нижней топки благоприятствует движению газообразных продуктов сгорания через топку по большей части в положительном направлении, вверх.

Посредством расположения впрыска пылевидного твердого топлива и воздуха, поддерживающего сжигание, под углами больше 6 градусов к диагонали, проходящей горизонтально через центр топки, возможно работать с нижней топкой при вихревых числах больше 0,6. Например, при использовании в этом отношении угла в 15 градусов, то есть угла в диапазоне, изображенном на фиг. 15 стрелками 188, возможно создать вычисляемое вихревое число 3,77. С этой целью, как видно на фиг. 14, когда вихревое число увеличивается до этого уровня, а чаще, когда вихревое число увеличивается за пределы 0,6, в центре вихревого огненного шара устанавливается отрицательный градиент давления, то есть вихрь, который схематически изображен на фиг. 14 стрелками 186, создает обратное, то есть направленное вниз, течение в ядре вихря. Результат направленного вниз потока в центре созданного "огненного шара" состоит в том, что время пребывания пылевидного твердого топлива в нижней топке указанной топки резко возрастает. Это увеличенное время пребывания топлива, в соединении с оптимальным наличием кислорода, определенным как стехиометрическая среда топлива, и температурами в оптимальном диапазоне, создает оптимальную среду для минимизации уровней выхода NO_x, в то время как увеличенное время пребывания топлива тоже минимизирует любое увеличение выхода углерода в летучей золе, что улучшает КПД топки.

Фиг. 16 - схематическое представление, в вертикальном сечении, сущности топки, работающей на пылевидном твердом топливе, обозначенной ссылочным номером 10'', воплощающей интегрированную тангенциальную систему сжигания с низким выходом NO_x, выполненную по настоящему изобретению, с изображением наклона нижней форсунки для пылевидного твердого топлива, показанного стрелкой 190, и наклона нижней воздушной форсунки, изображенного стрелкой 192, для того, чтобы достичь уменьшения золы бункера и увеличения превращения углерода. Известным свойством проектов системы сжигания с низким выходом NO_x является субстехиометрическая работа области горелки указанной топки. Эта низкая стехиометрия получается путем уменьшения количества воздуха, поддерживающего сжигание, которое вдувается в область горелки указанной топки. Получаемое в результате уменьшение скорости локального осевого течения способствует выпадению пылевидного твердого топлива в бункер, при совместной работе связанный с указанной топкой. Однако при наклоне вверх только нижней форсунки для пылевидного твердого топлива, как показано номером 190 на фиг. 16, и наклоне вниз нижней воздушной форсунки, как показано номером 192 на фиг. 16, в то время, как все другие форсунки для пылевидного твердого топлива и форсунки для воздуха, поддерживающего сжигание, остаются неизменными, указанное действие состоит в уменьшении количества пылевидного твердого топлива, попадающего в бункер в результате перенаправления пылевидного твердого топлива в зону более высокой осевой скорости с одновременным увеличением количества кислорода в бункере для обеспечения сжигания частиц пылевидного твердого топлива, которые могут попадать в бункер.

Таким образом, в соответствии с настоящим изобретением обеспечена новая и улучшенная тангенциальная система сжигания, которая особенно пригодна для использования в топках, работающих на пылевидном твердом топливе. Помимо этого, по настоящему изобретению обеспечена такая новая и улучшенная тангенциальная система сжигания для указанных топок, которая отличается тем, что посредством ее использования выход NO_x из указанных топок может регулироваться до уровней, которые согласуются с альтернативными технологиями выработки электроэнергии на основе сжигания пылевидного твердого топлива, такими, как циркуляционный псевдосжиженный слой (ЦПС) и интегрированный объединенный цикл газификации (ИОЦГ), без использования либо избирательного каталитического восстановления (ИКВ), либо избирательного некаталитического восстановления (ИНКВ). А также в соответствии с настоящим изобретением обеспечена такая новая и улучшенная тангенциальная система сжигания для указанных топок, которая отличается тем, что посредством ее использования уровни выхода NO_x из указанных топок могут ограничиваться до значений меньше 0,15 фунта/10⁶ британских тепловых единиц, с одновременным ограничением углерода в летучей золе до значений менее 5% и уровней выхода CO до значений менее 50 частей на миллион. Кроме того, по настоящему изобретению обеспечена такая новая и улучшенная тангенциальная система сжигания для указанных топок, которая отличается тем, что посредством ее использования уровни выхода NO_x из указанных топок могут ограничиваться до значений менее 0,15 фунта/10⁶ британских тепловых единиц в широком диапазоне твердых видов топлива, от жирного битуминозного угля до лигнита, сжигаемых в такой топке.

Реферат

Изобретение относится к сжиганию пылевидного твердого топлива и позволяет при своем использовании добиться снижения выхода оксидов азота NO_x. При осуществлении способа сжигания твердого топлива в топке образуют множественные зоны сжигания с различными стехиометриями путем подачи предварительно измельченного до определенных размеров твердого пылевидного топлива с последующим его вдуванием в топку через форсунки горелок. 8 з.п. ф-лы, 1 табл., 16 ил.

Формула