Теплопередающие составы - RU2516402C2

Код документа: RU2516402C2

Чертежи

Описание

Изобретение относится к теплопередающим составам, и, в частности, к теплопередающим составам, которые могут быть пригодны в качестве замены существующих хладагентов, таких как R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a.

Перечисление или обсуждение любого ранее опубликованного документа или уровня техники в данном описании не обязательно должны восприниматься как признание того, что документ или уровень техники характеризуют состояние данной области техники или являются общим знанием.

Механические системы охлаждения и связанные с ними теплопередающие устройства, такие как тепловые насосы и системы кондиционирования воздуха, хорошо известны. В таких системах охлаждающая жидкость испаряется при низком давлении, забирая тепло из окружающей зоны. Образовавшийся пар после этого сжимается и передается в конденсатор, где он конденсируется и отдает тепло во вторую зону, причем конденсат возвращается через расширительный клапан в испаритель, таким образом завершая цикл. Механическая энергия, необходимая для сжатия пара и накачивания жидкости, обеспечивается, например, электродвигателем или двигателем внутреннего сгорания.

Кроме подходящей температуры кипения и высокой скрытой теплоты испарения, предпочтительные свойства хладагента включают в себя низкую токсичность, невоспламеняемость, некоррозионность, высокую стабильность и отсутствие нежелательного запаха. Другими полезными свойствами являются готовность к сжимаемости при давлениях ниже 25 бар, низкая температура разряда на сжатии, высокая холодопроизводительность, высокая эффективность (высокий коэффициент полезного действия) и давление испарителя, превышающее 1 бар при желаемой температуре испарения.

Дихлордифторметан (хладагент R-12) обладает подходящей комбинацией свойств и являлся в течение многих лет наиболее широко используемым хладагентом. Благодаря международной обеспокоенности тем, что полностью и частично галогенированные хлорфторуглероды повреждали защитный озоновый слой Земли, было достигнуто общее соглашение, что их производство и использование должно быть строго ограничено и, в конечном итоге, полностью прекращено. Использование дихлордифторметана было прекращено в 1990-х.

Хлордифторметан (R-22) был введен в качестве замены R-12 из-за его низкого потенциала разрушения озонового слоя. После опасений, что R-22 является мощным парниковым газом, его использование также постепенно сокращается.

В то время как теплопередающие устройства того типа, к которому относится данное изобретение, представляют собой, в основном, закрытые системы, потеря хладагента в атмосфере может происходить из-за утечки в процессе эксплуатации оборудования или во время технического обслуживания. Важно, таким образом, заменить полностью и частично галогенированные хлорфторуглеродные хладагенты материалами с нулевым потенциалом разрушения озонового слоя.

В дополнение к возможности разрушения озонового слоя было высказано предположение, что значительные концентрации галоидоуглеводородных хладагентов в атмосфере могут способствовать глобальному потеплению (так называемый парниковый эффект). Желательно, таким образом, использовать хладагенты, которые имеют сравнительно короткий срок жизни в атмосфере в результате их способности вступать в реакцию с другими атмосферными компонентами, такими как гидроксильные радикалы, или в результате деградации вследствие фотолитических процессов.

Хладагенты R-410A и R-407 (в том числе R-407A, R-407B и R-407C) были введены в качестве замены для хладагента R-22. Однако, хладагенты R-22, R-410A и R-407 имеют высокий потенциал глобального потепления (ПГП, также известный как потенциал парникового потепления).

1,1,1,2-тетрафторэтан (хладагент R-134a) был введен в качестве замены для хладагента R-12. Однако, несмотря на отсутствие значительного потенциала разрушения озона, R-134a имеет значение ПГП, равное 1300. Было бы желательно найти замены для R-134a, которые имеют более низкое значение ПГП.

R-152a (1,1-дифторэтан) был определен в качестве альтернативы для R-134a. Он является несколько более эффективным, чем R-134a, и имеет величину потенциала парникового потепления, равную 120. Однако воспламеняемость R-152a оценивается слишком высоко, например, для того чтобы разрешить его безопасное использование в мобильных системах кондиционирования воздуха. В частности, считается, что его нижний предел воспламенения в воздухе слишком мал, его скорости распространения пламени являются слишком высокими, и его энергия воспламенения слишком низка.

Таким образом, существует необходимость обеспечения альтернативных хладагентов с улучшенными свойствами, такими как низкая воспламеняемость. Химия горения фторуглеродов является сложной и непредсказуемой. Это не всегда так, что смешивание негорючего фторуглерода с легковоспламеняющимся фторуглеродом снижает воспламеняемость жидкости или снижает диапазон горючих композиций в воздухе. Например, изобретатели обнаружили, что если невоспламеняющийся R-134a смешивается с легковоспламеняющимся R-152a, то нижний предел воспламенения смеси изменяется непредсказуемым образом. Ситуация оказывается еще более сложной и меньше предсказуемой, если рассматриваются тройные или четвертичные композиции.

Существует также необходимость обеспечить альтернативные хладагенты, которые могут использоваться практически без модификации в существующих устройствах, таких как холодильные устройства.

R-1234yf (2,3,3,3-тетрафторпропен) был определен в качестве альтернативного кандидата-хладагента для замены R-134a в некоторых применениях, в частности, в мобильных системах кондиционирования воздуха или тепловых насосных установках. Величина его ПГП составляет около 4. R-1234yf легко воспламеняется, но его характеристики воспламеняемости, как правило, считаются приемлемыми для некоторых применений, в том числе, для мобильных систем кондиционирования воздуха или тепловых насосов. В частности, по сравнению с R-152a, его нижний предел воспламенения выше, его минимальная энергия зажигания выше, а скорость распространения пламени в воздухе значительно ниже, чем у R-152a.

Воздействие на окружающую среду операционной системы кондиционирования воздуха или системы охлаждения, с точки зрения выбросов парниковых газов, следует рассматривать с учетом не только так называемого "прямого" ПГП хладагента, но и со ссылкой на так называемые "косвенные" эмиссии, то есть эмиссии двуокиси углерода в результате потребления электроэнергии или топлива для работы системы. Было разработано несколько критериев такого общего влияния ПГП, в том числе критерий, известный как общий коэффициент эквивалентного потепления Total Equivalent Warming Impact (TEWI), или коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы Life-Cycle Carbon Production (LCCP). Оба эти критерия включают в себя оценку эффекта ПГП хладагента и энергоэффективности на общее воздействие на потепление.

Было обнаружено, что энергоэффективность и холодопроизводительность R-1234yf значительно ниже, чем у R-134a, и, кроме того, было установлено, что жидкость обладает повышенным падением давления в системе трубопроводов и теплообменников. Вследствие этого для использования R-1234yf и достижения энергоэффективности и производительности охлаждения, эквивалентной R-134a, требуются повышенная сложность оборудования и увеличение размеров трубопроводов, что приводит к увеличению косвенных выбросов, связанных с оборудованием. Кроме того, производство R-1234yf считается более сложным и менее эффективным с точки зрения использования сырья (фторированного и хлорированного), чем R-134a. Так, принятие R-1234yf для замены R-134a потребует большее потребление сырья и приведет к большим косвенным выбросам парниковых газов, чем R-134a.

Некоторые из существующих технологий, предназначенных для R-134a, невозможно принять даже при сниженной воспламеняемости некоторых теплопередающих составов (полагают, что любой состав, имеющий величину ПГП меньше 150, является до некоторой степени легковоспламеняющимся).

Основной задачей настоящего изобретения является, поэтому, создание теплопередающего состава, который может использоваться сам по себе или подходить в качестве замены существующих холодильных составов, который должен иметь уменьшенное значение ПГП, при этом имеет емкость и энергоэффективность (что можно удобно выразить как «коэффициент полезного действия» или «холодильный коэффициент»), в идеальном случае, в пределах 10% от значений, например, тех, которые достигаются с использованием существующих хладагентов (например, R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a), и, желательно, меньше чем 10% (например, около 5%) данных значений. В данной области техники известно, что различия подобного рода между жидкостями, как правило, разрешимы путем изменения конструкции оборудования и эксплуатационных характеристик системы. Состав должен также иметь, в идеальном случае, пониженную токсичность и приемлемую воспламеняемость.

Настоящее изобретение устраняет упомянутые выше недостатки предоставлением теплопередающего состава, содержащего транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), дифторметан (R-32), и 1,1-дифторэтан (R-152a). Данный состав будет называться в дальнейшем состав по изобретению, если не указано иное.

Все химические вещества, описанные здесь, имеются в продаже. Например, фторсодержащие вещества могут быть получены от Apollo Scientific (Великобритания).

Как правило, составы по изобретению содержат до около 25% масс. R-32.

Удобно, составы по изобретению содержат до около 45% масс. R-152a.

В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 2 до около 25% масс. R-32, от около 5 до около 45% масс. R-152a и от около 60 до около 95% масс. (например, от около 70 до около 93%) R-1234ze(E).

Преимущественно, составы по изобретению содержат от около 4 до около 12% масс. R-32, от около 5 до около 10% масс. R-152a и от около 78 до около 91% масс. R-1234ze(E).

В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 8 до около 12% масс. R-32, от около 5 до около 10% масс. R-152a и от около 78 до около 87% масс. R-1234ze(E). Примерами таких составов являются тройные смеси, содержащие:

около 10% R-32, около 5% R-152a и около 85% R-1234ze(E);

около 11% R-32, около 6% R-152a и около 83% R-1234ze(E);

около 9% R-32, около 6% R-152a и около 85% R-1234ze(E);

около 8% R-32, около 5% R-152a и около 87% R-1234ze(E); или

около 8% R-32, около 6% R-152a и около 86% R-1234ze(E).

Удобно, составы по изобретению содержат от около 8 до около 12% масс. R-32, от около 3 до около 7% масс. R-152a и от около 81 до около 89% масс. R-1234ze(E).

В одном аспекте по изобретению составы по изобретению содержат от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 10 до около 45% масс. R-152a и от около 43 до около 85% масс. R-1234ze(E).

В дополнительном предпочтительном аспекте составы по изобретению содержат от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 10 до около 40% масс. R-152a и от около 48 до около 85% масс. R-1234ze(E).

В одном варианте осуществления составы по изобретению содержат от около 5 до около 11% масс. R-32, от около 10 до около 35% масс. R-152a и от около 54 до около 85% масс. R-1234ze(E).

Преимущественно, составы по изобретению содержат от около 5 до около 10% масс. R-32, от около 15 до около 30% масс. R-152a и от около 60 до около 80% масс. R-1234ze(E).

Используемые здесь все % величины, упомянутые здесь в составах, в том числе, в формуле по изобретению, являются процентами по массе в пересчете на общую массу составов, если не указано иное.

Во избежание сомнений должно быть понятно, что установленные верхние и нижние значения диапазонов количеств компонентов в составах по изобретению могут быть изменены тем или иным образом, при условии, что получаемые при этом диапазоны попадают в пределы широкого объема по изобретению. Например, состав по изобретению может содержать от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 5 или от 10 до около 35% масс. R-152a и от около 53 до около 85 или 90% масс. R-1234ze(E).

Составы по изобретению, содержащие R-1234ze(E), R-32 и R-152a, могут состоять в основном из (или состоять из) данных компонентов.

Под термином "состоят в основном из" подразумевается, что составы по изобретению не содержат существенно никаких других компонентов, в частности, никаких дополнительных (гидро)(фтор)соединений (например, (гидро)(фтор)алканов или (гидро)(фтор)алкенов), которые, как известно, используются в теплопередающих составах. Термин "состоит из" включается в понятие "состоят, в основном из". Таким образом, составы по изобретению являются, предпочтительно, тройными смесями R-1234ze(E), R-32 и R-152a.

Во избежание сомнений, любой из составов по изобретению, описанных здесь, в том числе с конкретно определенным количеством компонентов, может состоять, в основном, из (или состоять из) компонентов, определенных в данных составах.

В дополнительном аспекте составы по изобретению, содержащие R-1234ze(E), R-32 и R-152a, могут дополнительно содержать 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a). R-134a обычно вводят, чтобы снизить воспламеняемость составов по изобретению.

Если присутствует R-134a, то в результате составы обычно содержат до около 50% масс. R-134a, предпочтительно, от около 25% до около 45% масс. R-134a. Остальная часть состава будет содержать R32, R152a и R-1234ze(E) целесообразно в аналогичных предпочтительных пропорциях, как описано выше.

Подходящие смеси R32, R152a, R-1234ze(E) и R-134a содержат от около 2 до около 15% масс. R-32, от около 5 до около 45% масс. R-152a, от около 25 до около 50% R-134a и от около 5 до около 70% масс. R-1234ze(E).

Например, состав по изобретению может содержать от около 4 до около 12% масс. R-32, от около 5 до 35% масс. R-152a, от около 25 до около 45% R-134a и в качестве остатка R-1234ze(E).

Если доля R-134a в составе составляет около 25% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 12% (предпочтительно, от около 4 до около 10%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a, и от около 20 до около 70% (предпочтительно, от около 25 до около 65%) масс. R-1234ze(E).

Если доля R-134a в составе составляет около 35% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 11% (предпочтительно, от около 4 до около 10%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a и от около 10 до около 60% (предпочтительно, от около 15 до около 55%) масс. R-1234ze(E).

Если доля R-134a в составе составляет около 45% масс., то оставшаяся часть состава обычно содержит от около 3 до около 10% (предпочтительно, от около 3 до около 8%) масс. R-32, от около 5 до около 45% (предпочтительно, от около 5 до около 40%) масс. R-152a и от около 5 до около 50% (предпочтительно, от около 15 до около 45%) масс. R-1234ze(E).

Предпочтительно, составы по изобретению, содержащие R-134a, являются невоспламеняющимися при температуре испытаний 60°C с использованием методики ASHRAE 34. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с составом по изобретению при любой температуре около от -20°C до 60°C, также являются невоспламеняющимися.

Составы согласно изобретению преимущественно содержат незначительные количества R-1225 (пентафторпропен), преимущественно незначительные количества R-1225ye (1,2,3,3,3-пентафторпропен) или R-1225zc (1,1,3,3,3-пентафторпропен), поскольку эти соединения могут связывать токсичные вещества.

"Незначительные количества" означает, что составы по изобретению содержат 0,5% масс. или меньше установленного компонента, предпочтительно, 0,1% или меньше, в пересчете на общую массу состава.

Составы по изобретению могут содержать незначительные количества:

(I) 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf),

(II) cis-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze (Z)), и/или

(III) 3,3,3-трифторпропен (R-1243zf).

Составы по изобретению имеют нулевой потенциал разрушения озона.

Предпочтительно, составы по изобретению (например, те, которые подходят для замены хладагентов R-134a, R-1234yf или R-152a) имеют значение ПГП меньше, чем 1300, предпочтительно, меньше, чем 1000, более предпочтительно, меньше чем 500, 400, 300 или 200, особенно, меньше 150 или 100, даже меньше, чем 50 в некоторых случаях. Если не указано иное, значения ПГП из ТДО (Третий доклад об оценке) МГЭИК (Межправительственная группа экспертов по изменению климата) были использованы в настоящем документе.

Преимущественно, составы обладают уменьшенной опасностью воспламенения, по сравнению с отдельными воспламеняющимися компонентами составов, например, R-32 или R-152a. Предпочтительно, составы имеют уменьшенную опасность воспламенения, по сравнению с R-1234yf.

В одном аспекте составы имеют один или более из следующих показателей: (а) высокий нижний предел воспламенения, (б) большую энергию зажигания; или (с) скорость горения ниже, по сравнению с R-32, R-152a и R-1234yf. В предпочтительном варианте осуществления составы по изобретению являются невоспламеняющимися. Преимущественно, смеси паров, которые существуют в равновесии с составами по изобретению при любой температуре от около -20°C до 60°C, также являются невоспламеняющимися.

Воспламеняемость может быть определена в соответствии со стандартом ASHRAE Standard 34, включающим в себя стандарт ASTM E-681 с методикой испытаний в соответствии с Addendum 34p от 2004 года, все содержание которой включено здесь посредством ссылки.

В некоторых приложениях разработка не обязательно должна быть признана невоспламеняющейся по методике ASHRAE 34; возможно разработать жидкости, у которых пределы воспламенения в воздухе будут в достаточной мере уменьшены, для того чтобы сделать их безопасными для применения в приложении, например, если физически невозможно сделать легковоспламеняющуюся смесь утечкой заряда холодильного оборудования в окружающую среду. Обнаружено, что эффект от добавления дополнительных хладагентов R-32 и R-1234ze(E) к легковоспламеняющемуся хладагенту R-152a проявляется в изменении воспламеняемости в смеси с воздухом данным образом.

Известно, что воспламеняемость смесей гидрофторуглеродов (ГФУ) или гидрофторуглеродов плюс гидрофторолефинов связана с долей связей углерод-фтор по отношению к углерод-водородным связям. Это может быть выражено как отношение R=F/(F+H), где, на молярной основе, F представляет собой общее число атомов фтора и H представляет собой общее число атомов водорода в составе. Данное выражение называется здесь отношение фтора, если не указано иное.

Например, Takizawa et al, Reaction Stoichiometry for Combustion of Fluoroethane Blends, ASHRAE Transactions 112 (2) 2006 (включено здесь ссылкой), показывает, что существует почти линейная зависимость между данным отношением и скоростью распространения пламени смесей, содержащих R-152a, причем увеличение отношения фтора приводит к снижению скорости пламени. Данные в упомянутой ссылке показывают, что значение отношения фтора должно быть больше, чем около 0,65, чтобы скорость пламени упала до нуля, иными словами, для того чтобы смесь не воспламенялась.

Аналогично, данные по воспламеняемости многих гидрофторолефинов у Minor et al (патентная заявка Du Pont WO 2007/053697) показывают, что можно было бы ожидать, что такие соединения являются невоспламеняющимися, если значение отношения фтора составляет больше, чем около 0,7.

Можно ожидать, таким образом, исходя из известного уровня техники, что смеси, содержащие R-32 (значение отношение фтора, составляющее 0,5), R-152a (отношение фтора, составляющее 0,33) и R-1234ze(E) (значение отношение фтора, составляющее 0,67) могут быть легковоспламеняющимися, за исключением ограниченных диапазонов составов, содержащих почти 100% R-1234ze(E), так как любое количество R-152a, добавленное к олефинам, приведет к уменьшению отношение фтора смеси до величины ниже 0,67.

Неожиданно было обнаружено, что это не так. В частности, было обнаружено, что существуют смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие значение отношение фтора, составляющее меньше 0,7, которые не являются легковоспламеняющимися при 23°C. Как показано на примерах ниже, некоторые смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E) не являются легковоспламеняющимися вплоть до значений отношения фтора, составляющих около 0,57.

Более того, опять же, как показано на примерах ниже, имеются дополнительно идентифицированные смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие более низкий предел воспламенения в воздухе, соответствующий величине 7% об./об. или выше (что делает их безопасными для применения в большинстве приложений), и имеющие такую низкую величину отношения фтора, как около 0,46. Это особенно удивительно, учитывая, что легковоспламеняющийся 2,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234yf) имеет значение отношения фтора, равное 0,67, и измеряемый нижний предел воспламеняемости в воздухе при 23°C, равный от 6 до 6,5% об./об..

В одном варианте осуществления составы по изобретению имеют значение отношения фтора от около 0,42 до около 0,7, такие, как от около 0,44 до около 0,67, например, от около 0,57 до около 0,65. Во избежание сомнений, должно быть понятно, что верхние и нижние значения данных диапазонов отношения фтора могут быть изменены любым способом, при условии, что в результате диапазоны попадают в пределы широкого объема по изобретению.

При производстве низко- или невоспламеняющихся R-32/R-152a/R-1234ze(E) смесей, содержащих неожиданно низкие количества R-1234ze(E), количества R-32 и/или R-152a в таких составах увеличиваются. Считается, что это приводит к теплопередающим составам, проявляющим увеличенную холодопроизводительность, сниженное температурное скольжение и/или уменьшенное падение давления, по сравнению с эквивалентными составами, содержащими большие количества (например, почти 100%) R-1234ze(E).

Таким образом, составы по изобретению демонстрируют совершенно неожиданное сочетание низкой-/невоспламеняемости, низкое значение ПГП и улучшенные эксплуатационные свойства охлаждения. Некоторые из таких эксплуатационных свойств охлаждения объясняются более подробно ниже.

Температурный гистерезис, который можно рассматривать как разницу между температурами точки кипения и точки росы азеотропной (неазеотропной) смеси при постоянном давлении, является характеристикой хладагента; если желательно заменить жидкость смесью, то тогда часто предпочтительнее иметь аналогичное или уменьшенный температурный сдвиг в альтернативной жидкости. В варианте осуществления составы по изобретению являются азеотропными.

В испарителе цикла пара-сжатия эффективный температурный сдвиг меньше, чем разница между температурами точек росы и кипения, так как рабочая жидкость поступает в испаритель как двухфазная смесь жидкости и парового интермедиата между точками кипения и росы.

Обычно температурный сдвиг (в испарителе) составов по изобретению составляет меньше, чем около 10 K, предпочтительно, меньше, чем около 5 K.

Преимущественно, объемная холодопроизводительность составов по изобретению составляет, по меньшей мере, 85% существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет, предпочтительно, по меньшей мере, 90% или даже меньше 95%.

Составы по изобретению обычно имеют объемную холодопроизводительность, которая составляет, по меньшей мере, 90% соответствующей величины P-1234yf. Предпочтительно, составы по изобретению имеют объемную холодопроизводительность, которая составляет, по меньшей мере, 95% соответствующей величины P-1234yf, например, от около 95% до около 120% соответствующей величины P-1234yf.

В одном варианте осуществления КПД цикла (коэффициент полезного действия, COP) составов по изобретению находится в пределах около 5% или даже лучше, чем у существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет.

Обычно температура разрядки компрессора составов по изобретению находится в пределах около 15 K существующей хладагентной жидкости, которую он заменяет, предпочтительно около 10 K или даже около 5 K.

Составы по изобретению, предпочтительно, имеют энергоэффективность, по меньшей мере, 95% (желательно, по меньшей мере, 98%) R-134a при эквивалентных условиях, имея при этом уменьшенные или эквивалентные характеристики падения давления и хладопроизводительности при 95% или выше значений R-134a. Преимущественно, составы имеют более высокую энергоэффективность и меньшие характеристики падения давления, чем у R-134a, при эквивалентных условиях. Составы имеют также, преимущественно, лучшую энергоэффективность и характеристики падения давления, чем у одного R-1234yf.

Теплопередающие составы по изобретению являются подходящими для применения в существующих конструкциях оборудования, а также совместимыми со всеми классами смазочного материала, применяемого в настоящее время с признанными хладагентами HFC. Они могут быть при желании стабилизированы или совмещены с минеральными маслами при применении соответствующих добавок.

Предпочтительно, при использовании в теплопередающем оборудовании состав по изобретению комбинируется со смазочным материалом.

Обычно смазочный материал выбирается из группы, состоящей из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PAB), сложных эфиров полиолов (POE), полиалкиленгликолей (PAG), полиалкиленгликольных эфиров (PAG-эфиров), поливиниловых эфиров (PVE), поли(альфа-олефинов) и их комбинаций.

Преимущественно, смазочный материал дополнительно содержит стабилизатор.

Предпочтительно, стабилизатор выбирается из группы, состоящей из соединений на основе диенов, фосфатов, соединений фенола и эпоксидов, и их смесей.

Обычно состав по изобретению может быть объединен с огнезащитным составом.

Преимущественно, огнезащитный состав выбирается из группы, состоящей из три(2-хлорэтил)фосфат(хлорпропил)фосфата, три(2,3-дибромпропил)фосфата, три(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммонийфосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного иодоуглерода, фторированного бромуглерода, трифториодометана, перфторалкиламинов, бром-фторалкиламинов и их смесей.

Предпочтительно, теплопередающий состав является хладагентным составом.

В одном варианте осуществления изобретение относится к теплопередающему устройству, содержащему состав по изобретению.

Предпочтительно, теплопередающее устройство является холодильным устройством.

Обычно теплопередающее устройство выбирают из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, жилых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, жилых холодильных систем, жилых морозильных систем, коммерческих холодильных систем, коммерческих морозильных систем, охладительных систем кондиционирования воздуха, охладительных холодильных систем и коммерческих или жилых теплонасосных систем. Предпочтительно, теплопередающее устройство является холодильным устройством или системой кондиционирования воздуха.

Преимущественно, теплопередающее устройство содержит компрессор центробежного типа.

Изобретение также относится к применению состава по изобретению в теплопередающем устройстве, как описано здесь.

В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предусмотрен пенообразователь, содержащий состав по изобретению.

Согласно другому аспекту изобретения предусмотрен вспениваемый состав, содержащий один или более компонентов, способных образовывать пену, и состав по изобретению.

Предпочтительно, один или более компонентов, способных образовывать пену, выбирают из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирол, и эпоксидных смол.

В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предусмотрено, что пену получают из вспениваемого состава по изобретению.

Предпочтительно, пена содержит состав по изобретению.

Согласно другому аспекту изобретения предусмотрен распыляемый состав, содержащий материал для распыления, и пропеллент, содержащий состав по изобретению.

В соответствии с дополнительным аспектом изобретения предложен способ для охлаждения изделия, который содержит конденсацию состава по изобретению и после этого испарение упомянутого состава в непосредственной близости от охлаждаемого изделия.

Согласно другому аспекту изобретения предложен способ для нагревания изделия, который содержит конденсацию состава по изобретению в непосредственной близости от нагреваемого изделия и после этого испарение упомянутого состава.

Согласно дополнительному аспекту изобретения предложен способ для извлечения веществ из биомассы, содержащий контактирование биомассы с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение вещества от растворителя.

Согласно другому аспекту изобретения предложен способ очистки изделия, содержащий контактирование изделия с растворителем, содержащим состав по изобретению.

Согласно дополнительному аспекту изобретения предложен способ для извлечения материала из водного раствора, содержащий контактирование водного раствора с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение материала от растворителя.

Согласно другому аспекту изобретения предложен способ для извлечения материала из матрицы из частиц твердого вещества, содержащий контактирование матрицы из частиц твердого вещества с растворителем, содержащим состав по изобретению, и отделение материала от растворителя.

Согласно дополнительному аспекту изобретения предложено устройство для получения механической энергии, содержащее состав по изобретению.

Предпочтительно, устройство для получения механической энергии адаптировано для применения цикла Ренкина или его модификации для получения работы из тепла.

Согласно другому аспекту изобретения предложен способ модернизации теплопередающего устройства, содержащий стадию удаления существующего теплоносителя и введение состава по изобретению. Предпочтительно, теплопередающее устройство является охладительным устройством или (статической) системой кондиционирования воздуха. Преимущественно, способ дополнительно содержит стадию получения распределения кредита эмиссии парниковых газов (например, углекислого газа).

В соответствии со способом модернизации, описанным выше, существующий жидкий теплоноситель может быть полностью удален из теплопередающего устройства до введения состава по изобретению. Существующий жидкий теплоноситель может быть также частично удален из теплопередающего устройства после введения состава по изобретению.

В другом варианте осуществления, в котором существующий жидкий теплоноситель является R-134a и состав по изобретению содержит R134a, R-1234ze(E), R-32 и R-152a (и дополнительные компоненты, такие как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав), R-1234ze(E), R-32 и R-152a и т.д. могут быть добавлены в R-134a в теплопередающем устройстве, тем самым образуя состав по изобретению и теплопередающее устройство по изобретению in situ. Некоторые из существующих R-134a могут быть удалены из теплопередающего устройства перед добавлением R-1234ze(E), R-32, R-152a и т.д., чтобы облегчить предоставление компонентов составов по изобретению в желаемых пропорциях.

Таким образом, изобретение относится к способу получения состава и/или теплопередающего устройства по изобретению, содержащему введение R-1234ze(E), R-32 и R-152a, а также дополнительных компонентов, таких как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав, в теплопередающее устройство, содержащее существующий жидкий теплоноситель, который является R-134a. При желании, по меньшей мере, часть R-134a удаляется из теплопередающего устройства до введения R-1234ze(E), R-32, R-152a и т.д.

Конечно, составы по изобретению также могут быть получены только смешиванием R-1234ze(E), P-32, R-152a, не обязательно, R-134a (и дополнительных компонентов, таких как смазочный материал, стабилизатор или дополнительный огнезащитный состав) в желаемых пропорциях. Составы могут быть тогда добавлены к теплопередающему устройству (или применены любым другим способом, как это определено в настоящем документе), который не содержит R-134a или любой другой существующий жидкий теплоноситель, например, устройство, из которого R-134a или любой другой существующий жидкий теплоноситель были удалены.

В дополнительном аспекте по изобретению предложен способ для снижения воздействия на окружающую среду, возникающего в результате эксплуатации изделия, содержащего существующее соединение или состав, причем способ содержит, по меньшей мере, частичную замену существующих соединений или составов составом по изобретению. Предпочтительно, данный способ содержит стадию получения распределения кредита эмиссии парниковых газов.

Под воздействием на окружающую среду понимают образование и эмиссию парниковых нагревающих газов в рамках работы продукта.

Как уже упоминалось выше, данное воздействие на окружающую среду можно рассматривать как включающее в себя не только эмиссии соединений или составов, имеющие значительное воздействие на окружающую среду, от утечки или других потерь, но и, в том числе, эмиссию углекислого газа, происходящую за счет энергии, потребляемой устройством за его рабочую жизнь. Такое воздействие на окружающую среду может быть количественно оценено критерием, известным как общий коэффициент эквивалентного потепления (TEWI). Данный критерий был использован в количественной оценке воздействия на окружающую среду определенных стационарных холодильных установок и оборудования для кондиционирования воздуха, в том числе, например, супермаркетных холодильных систем (см., например, http://en.wikipedia.org/wiki/Total_equivalent_warming_impact).

Можно дополнительно считать, что воздействие на окружающую среду может включать в себя эмиссию парниковых газов, происходящих из синтеза и производства соединений или составов. В данном случае производственные выбросы добавляют к потреблению энергии и эффектам прямой потери, чтобы получить критерий, известный как коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы (LCCP, см., например, http://www.sae.org/events/aars/presentations/2007papasavva.pdf). Применение LCCP является обычным при оценке воздействия на окружающую среду автомобильных систем кондиционирования воздуха.

Кредит(ы) на эмиссию присуждаются за сокращение вредных выбросов, которые способствуют глобальному потеплению и их можно, например, вкладывать в банки, ими можно торговать или их можно продавать. Они обычно выражаются в эквивалентном количестве углекислого газа. Таким образом, если можно избежать выброса 1 кг R-134a, то может быть присужден кредит на эмиссию, соответствующий 1×1300 = эквиваленту 1300 кг CO2.

В другом варианте осуществления по изобретению предложен способ для производства кредита(ов) на эмиссию парниковых газов, содержащий (I) замену существующего соединения или состава составом по изобретению, где состав по изобретению обладает более низким значением ПГП, чем имеющиеся соединение или состав, и (II) получение кредита на эмиссию парниковых газов для упомянутого заменяющего шага.

В предпочтительном варианте осуществления в результате применения состава по изобретению оборудование имеет более низкий общий коэффициент эквивалентного потепления и/или коэффициент климатического воздействия за весь жизненный цикл низкотемпературной системы, чем тот, который будет достигнут за счет использования имеющегося соединения или состава.

Данные способы можно осуществлять с любым подходящим продуктом, например, в областях кондиционирования, охлаждения (например, охлаждения при низкой и средней температуре охлаждения), теплопередачи, пенообразователей, аэрозолей или распыляемых пропеллентов, газообразных диэлектриков, криохирургии, ветеринарных процедур, стоматологических процедур, пожаротушений, подавлении пламени, растворителей (например, носители для приправ и ароматов), чистящих средств, сигнальных рожков, неогнестрельного оружия, местных анестетиков, а также расширенных применений. Предпочтительно, область применения является кондиционирование воздуха или охлаждение.

Примеры подходящих продуктов включают в себя теплопередающие устройства, пенообразователи, вспениваемые составы, распыляемые составы, растворители и механические устройства производства электроэнергии. В предпочтительном варианте осуществления, продукт представляет собой теплопередающее устройство, такое как охлаждающее устройство или единица кондиционирования воздуха.

Существующее соединение или состав оказывает воздействие на окружающую среду, определяемое ПГП и/или TEWI и/или LCCP, что выше, чем состав по изобретению, который заменяет его. Существующее соединение или состав может содержать фторуглеродное соединение, такое как перфтор-, гидрофтор-, хлорфтор- или гидрохлорфторуглеродное соединение или оно может содержать фторированный олефин.

Предпочтительно, существующее соединение или состав является теплопередающим соединением или составом, таким как хладагент. Примеры хладагентов, которые могут быть заменены, включают в себя R-134a, R-152a, R-1234yf, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507, R-22 и R-404A. Составы по изобретению особенно подходят в качестве замены R-134a, R-152a и R-1234yf.

Любое количество существующего соединения или состава может быть заменено, с тем чтобы уменьшить воздействие на окружающую среду. Это может зависеть от воздействия на окружающую среду существующего соединения или состава, который подлежит замене, и от воздействия на окружающую среду заменяющего состава по изобретению. Предпочтительно, существующее соединение или состав в продукте полностью заменяется составом по изобретению.

Изобретение иллюстрируется следующими неограничивающими примерами.

Примеры

Воспламеняемость

Воспламеняемость некоторых составов по изобретению в воздухе при атмосферном давлении и контролируемой влажности изучали в испытательной колбенной аппаратуре, как описано в методике ASHRAE Standard 34. Температура испытания составляла 23°C; контролируемая влажность составляла 50% по отношению к стандартной температуре 77°F (25°C). В качестве разбавителя применяли R-1234ze(E), который оказался при таких условиях испытания невоспламеняющимся. В качестве топлива применяли смеси R-32 и R-152a. Три топливных композиций были проверены, и молярная доля R32 по отношению к R-152a менялась для каждого топлива. Были применены три молярных отношения R32 к R-152a 1:1; 1:2 и 1:3. Топливные газы и газы разбавителя подвергали вакуумной очистке через цилиндр для удаления растворенного воздуха или других инертных газов перед испытанием. Результаты данных испытаний показаны на фигурах 1-3. В показанных треугольных диаграммах вершины представляют собой чистое топливо, воздух и разбавитель. Легковоспламеняемую область определяли изменением относительных пропорций топлива, воздуха и разбавителя, и он откладывается на каждой диаграмме как штрихованная линия.

Применяя приведенную выше методику, было показано, что следующие составы являются невоспламеняющимися при 23°C (ассоциированные отношения фтора также показаны).

Состав невоспламенямой смеси (объемная основа)Отношение фтора R=F/(F+H)Состав на основе масса/массаR-32 20%, R-152a 20%, R-1234ze(E) 60%0.571R-32 11% R-152a 14% R-1234ze(E) 75%R-32 11.7%, R-152a 23.3%, R-1234ze(E) 65%0.572R-32 6% R-152a 16% R-1234ze(E) 78%R-32 8.3%, R-152a 24.8%, R-1234ze(E) 67%0.572R-32 4% R-152a 17% R-1234ze(E) 79%R-32 10%, R-152a 20%, R-1234ze(E) 70%0.586R-32 5% R-152a 13% R-1234ze(E) 82%R-32 8%, R-152a 17%, R-1234ze(E) 75%0.600R-32 4% R-152a 11% R-1234ze(E) 85%R-32 17.5%, R-152a 17.5%, R-1234ze(E) 65%0.584R-32 10% R-152a 12% R-1234ze(E) 78%R-32 15%, R-152a 15%, R-1234ze(E) 70%0.596R-32 8% R-152a 10% R-1234ze(E) 82%R-32 10%, R-152a 10%, R-1234ze(E) 80%0.621R-32 5% R-152a 6% R-1234ze(E) 89%R-32 7.5%, R-152a 22.5%, R-1234ze(E) 70%0.581R-32 4% R-152a 15% R-1234ze(E) 81%

Видно, что невоспламеняющиеся смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), могут быть созданы, если значение отношения фтора в смеси выше, чем около 0,57.

Дополнительно были идентифицированы следующие смеси R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие более низкий предел воспламенения в воздухе, составляющий величину 7% об./об.

Смесь, имеющая LFL, равный 7% об./об. (объемная основа)Отношение фтора R=F/(F+H)Состав на основе масса/массаR-32 47.5%, R-152a 47.5%, R-1234ze(E) 5%0.416R-32 40%, R-152a 51%, R-1234ze(E) 9%R-32 28%, R-152a 56%, R-1234ze(E) 16%0.426R-32 21% R-152a 53% R-1234ze(E) 26%R-32 19%, R-152a 57%, R-1234ze(E) 24%0.441R-32 13% R-152a 50% R-1234ze(E) 37%

Приведенная выше таблица показывает, что было обнаружено, что можно производить смеси, содержащие R-32, R-152a и R-1234ze(E), имеющие LFL, равный 7% об./об. или выше, если отношение фтора в смеси составляет величину выше, чем около 0,41. Для сравнения, было установлено, что нижний предел воспламенения R-1234yf в воздухе в той же испытательной аппаратуре и при той же температуре варьировался в пределах между 6,0 и 6,5% об./об. в нескольких повторных испытаниях.

После этого проводили аналогичный эксперимент на воспламеняемость, в котором применяемое топливо являлось эквимолярной смесью R-32 и R-152a и разбавитель представлял собой смесь R-134a и R-1234ze(E) в молярной пропорции 1:2. Аппаратуру воспламеняемости ASTM применяли для определения области воспламеняемости, которая представлена на фигуре 4.

Минимальная доля разбавителя, необходимая для обеспечения того, что смеси топлива + разбавитель с воздухом не являются легковоспламеняющимися, оказалось равной около 59% об./об.. Невоспламеняющийся состав, соответствующий значению 59% об./об. разбавителя и 41% об./об. топлива, соответствует общему составу, в котором R-32 составляет 20,5%, R-152a составляет 20,5%, R-134a составляет 19,7% и R-1234ze(E) составляет 39,3% (все объемное) Данный состав имеет отношение фтора, равное 0,569, что согласуется с результатами предыдущих экспериментов по определению нелегковоспламеняющего состава.

Сделан вывод, что четвертичные смеси данных жидкостей могут быть, как ожидается, нелегковоспламеняющимися при 23°C, если значение отношения фтора будет больше, чем 0,57. Кроме того, было установлено, что любое сочетание разбавителя R-134a/R-1234ze(E) и топливной смеси R-32/R-152a будет иметь нижний предел воспламенения, равный, по меньшей мере, 7% об./об., что соответствует соотношению фтора, равному 0,4 или выше.

После этого проводили дополнительный эксперимент на воспламеняемость, в котором применяемое топливо являлось R-152a и разбавителем был R-134a. Аппаратуру воспламеняемости ASTM применяли для определения области воспламеняемости, которая представлена на фигуре 5. Данная фигура показывает совершенно иную форму и неожиданно широкую область воспламеняемости, что указывает на непредсказуемый характер таких испытаний на воспламеняемости.

Воспламеняемость некоторых составов по изобретению в воздухе при атмосферном давлении и контролируемой влажности изучали в тесте пламени в трубке следующим образом.

Испытываемый сосуд являлся вертикальным стеклянным цилиндром диаметром 2 дюйма. Электроды зажигания были помещены на 60 мм выше нижней части цилиндра. Цилиндр был оснащен клапаном сброса давления. Аппаратура была защищена для ограничения любого повреждения при взрыве. Постоянную индукционную искру продолжительностью 0,5 секунды использовали в качестве источника воспламенения.

Испытание проводили при температуре 23°C (см. ниже). Известную концентрацию топлива в воздухе вводили в стеклянный цилиндр. Искру пропускали через смесь и наблюдали, отделилось или нет пламя от источника зажигания и самостоятельно ли оно распространяется. Концентрацию газа увеличивали с шагом 1% об. до зажигания (если оно вообще происходило). Результаты приведены ниже (все составы имеют об./об. основу, если не указано иное).

ТопливоТемпература (°C)ВлажностьРезультатыR32/R152a/R1234ze 42/7/51 (около 26/5/69 мас./мас.)2350%RH/23°CLFL 10% UFL 19%R32/R152a/R1234ze 19/9/72 (около 10/6/84 мас./мас.)2350%RH/23°CLFL 9% UFL 16%

Опять же, значение LFL испытанных составов оказалось значительно выше (то есть они являются меньше легковоспламеняющимися), чем R-1234yf при тех же условиях (R1234yf испытали в той же аппаратуре и нашли, что он проявляет нижний предел воспламеняемости, равный 6% об./об., и верхний предел воспламеняемости, соответствующий 15% об./об.).

Производительность R-32/R-152a/R-1234ze(E) смесей

Производительность выбранных тройных составов по изобретению оценивали с помощью модели термодинамических свойств в сочетании с идеализированным циклом сжатия пара. В термодинамической модели использовалось уравнение состояния Пенга-Робинсона (Peng-Robinson) для представления свойств паровой фазы и равновесия пар-жидкость смесей вместе с полиномиальной корреляцией изменения энтальпии идеального газа каждого из компонентов смесей в зависимости от температурой. Принципы, лежащие в основе применения этого уравнения состояния для моделирования термодинамических свойств и равновесия пар-жидкость, более подробно объясняются в The Properties of Gases and Liquids (5th edition) by BE Poling, JM Prausnitz and JM O′Connell pub. McGraw Hill 2000, в частности, в главах 4 и 8 (включено сюда ссылкой).

Данными об основных свойствах, необходимыми для применения этой модели, являлись: критическая температура и критическое давление; давление пара и связанная с ним характеристика ацентричный фактор Питцера; энтальпия идеального газа и измеряемые данные по равновесию пар-жидкость для бинарных систем R-32/R-152a; R-152a/R-1234ze(E) и R-32/R1234ze(E).

Данные об основных свойствах (критические свойства, ацентричный фактор, давление пара и энтальпия идеального газа) для R-32 и R-152a были взяты из версии программного обеспечения NIST REFPROP 8,0, которая включена сюда ссылкой. Критическую точку и давление пара P-1234ze(E) мерили экспериментально. Энтальпию идеального газа для R-1234ze(E) в диапазоне температур оценивали с помощью программного обеспечения HyperChem 7.5 для молекулярного моделирования, которое включено сюда ссылкой.

Данные по равновесию пар-жидкость для бинарных смесей регрессировали к уравнению Пенга-Робинсона с помощью двоичной константы взаимодействия, включенной в правила смешивания Ван-дер-Ваальса следующим образом. Для двойной пары R-32 с R-152a данные были взяты из Lee et al. J Chem Eng Data 1999 (44) 190-192 (включено сюда ссылкой). Данные по равновесию пар-жидкость для R-152a с R-1234ze(E) были взяты из WO 2006/094303 страница 69 (включено сюда ссылкой), и была установлена константа взаимодействия для представления азеотропного состава, подразумеваемого при этих данных при -25°C. Данные по равновесию пар-жидкость не были доступны для R-32 с R-1234ze(E), так что константу взаимодействия для этой пары приравняли нулю.

Холодопроизводительность выбранных тройных составов по изобретению моделировали с помощью следующих условий цикла.

Температура конденсации (°C)60Температура кипения (°C)0Нагнетание (K)5Перегрев (K)5Температура всасывания (°C)15Изоэнтропийный кпд65%Отношение очистки4%Мощность (кВт)6Диаметр всасывающего трубопровода (мм)16.2

Данные о холодопроизводительности данных составов изложены в таблицах 1-10.

Данные показывают, что составы, проявляющие сниженную воспламеняемость (или невоспламеняемость), по сравнению с R-1234yf, могут быть приготовлены с близкой или превосходящей охлаждающей мощностью, существенно повышенной энергоэффективностью и сниженным падением давления. Усиление энергоэффективности, предполагаемое при применении составов по изобретению, по сравнению с R-1234yf, приведет к системе кондиционирования воздуха, проявляющей сниженный общий коэффициент эквивалентного потепления (или, что эквивалентно, сниженный LCCP), а также сниженное энергопотребление, хотя прямой ПГП составов является несколько выше, чем для R-1234yf.

В дополнение, было обнаружено, что когда составы проявляли охлаждающую мощность, эквивалентную мощности R-1234yf, оцениваемое падение давления всасывающего трубопровода было значительно ниже, чем у R-1234yf, и было близко к значениям, которые можно было бы ожидать при использовании R-134a. Это существенно для автомобильных систем кондиционирования воздуха, где трубопровод, всасывающий газ, представляет собой значительную точку потери эффективности. Известно, что R-1234yf требует всасывающий шланг большего диаметра в автомобильной системе, чем у R-134a, что неудобно для расположения системы. Составы по изобретению дают возможность применять меньший размер всасывающего трубопровода в таких системах или, альтернативно, реализовать дальнейший рост энергоэффективности в системе, если применяется то же сечение трубопровода.

Производительность смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R134a

Холодопроизводительность выбранных четвертичных составов по изобретению моделировали с помощью той же модели и условий цикла, изложенных выше в связи с тройными составами по изобретению. Данные о холодопроизводительности этих составов представлены в таблицах 11-37.

Полностью невоспламеняющиеся жидкости, имеющие производительность, близкую к R134a, особенно желательны, данные показывают, что возможно иметь мощность, COP и падение давления, близкие к таковым у R134a, в то время как достижение значительного сокращения ПГП (снижения порядка 50% или более, по сравнению с чистым R134a) достигается с помощью составов R-32, R152a, R-134a и R-1234ze(E).

Таблица 1.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 2% R32R32222222222R152a51015202530354045R1234ze(E)938883787368635853Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf2/5/932/10/882/15/832/20/782/25/732/30/682/35/632/40/582/45/53Степень повышения давления5.795.245.765.735.715.695.675.655.645.635.63Объемный КПД83.6%84.7%83.0%83.2%83.5%83.7%83.9%84.1%84.3%84.5%84.6%Гистерезис конденсатора (K)0.00.01.81.81.71.61.51.41.31.11.0Гистерезис испарителя (K)0.00.00.80.90.90.90.80.80.70.60.5Т на входе испарителя (°C)0.00.0-0.4-0.5-0.5-0.4-0.4-0.4-0.3-0.3-0.3Т на выходе конденсатора (°C)55.055.054.154.154.154.254.254.354.454.454.5P конденсатора (бар)16.8816.4613.4513.7914.0914.3514.5814.7814.9515.1015.22P испарителя (бар)2.923.142.332.402.472.522.572.622.652.682.70Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99116.5120.9125.4129.9134.6139.4144.3149.3154.4COP2.031.912.032.042.052.062.062.072.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8890.592.193.795.296.798.299.7101.2102.7Массовый расход (кг/ч)174.53227.39185.4178.6172.3166.2160.5155.0149.7144.7139.9Объемный расход (м3/час)13.1614.0316.716.115.615.214.814.514.314.013.8Объемная производительность (м3/час)16411540129713421383142114561487151615411564Падение давления (кПа/м)953123912621186112010611009962920882847ПГП (TAR-основа)232834404551576268Отношение фтора R=F/(F+H)0.6340.6090.5850.5630.5420.5220.5030.4860.469Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%84.2%87.1%89.8%92.3%94.5%96.6%98.4%100.1%101.6%Относительная COP106.0%100.0%106.1%106.6%107.1%107.5%107.9%108.4%108.8%109.2%109.6%Относительное падение давления76.9%100.0%101.9%95.8%90.4%85.7%81.4%77.7%74.3%71.2%68.4%

Таблица 2.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 4% R32R32444444444R152a51015202530354045R1234ze(E)918681767166615651Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf4/5/914/10/864/15/814/20/764/25/714/30/664/35/614/40/564/45/51Степень повышения давления5.795.245.795.755.725.705.685.665.655.645.64Объемный КПД83.6%84.7%83.0%83.3%83.5%83.8%84.0%84.2%84.4%84.6%84.7%Гистерезис конденсатора (K)0.00.03.02.92.82.62.42.22.01.91.7Гистерезис испарителя (K)0.00.01.41.51.51.41.31.21.11.00.9T на входе испарителя (°C)0.00.0-0.7-0.7-0.7-0.7-0.7-0.6-0.5-0.5-0.5T на выходе конденсатора (°C)55.055.053.553.553.653.753.853.954.054.154.1P конденсатора (бар)16.8816.4614.1014.4214.7014.9415.1515.3315.4815.6115.71P испарителя (бар)2.923.142.442.512.572.622.672.712.742.772.79Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99119.7124.1128.5133.0137.7142.4147.3152.3157.5COP2.031.912.032.042.052.062.072.072.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8892.594.095.697.098.5100.0101.5102.9104.4Массовый расход (кг/ч)174.53227.39180.4174.1168.1162.4156.9151.6146.6141.8137.1Объемный расход (м3/час)13.1614.0315.815.414.914.614.314.013.713.513.3Объемная производительность (м3/час)16411540136314071446148315161546157315971619Падение давления (кПа/м)9531239117711101052999953911873838806ПГП (TAR-основа)333945515662687379Отношение фтора R=F/(F+H)0.6300.6050.5810.5590.5390.5190.5010.4830.467Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%88.5%91.3%93.9%96.3%98.4%100.4%102.2%103.7%105.2%Относительная COP106.0%100.0%106.4%106.8%107.2%107.7%108.1%108.5%108.9%109.3%109.7%Относительное падение давления76.9%100.0%95.0%89.6%84.9%80.7%76.9%73.5%70.4%67.6%65.1%

Таблица 3.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 5% R32R32555555555R152a51015202530354045R1234ze(E)908580757065605550Результаты расчетаСравнительные данные134аR1234yf5/5/905/10/855/15/805/20/755/25/705/30/655/35/605/40/555/45/50Степень повышения давления5.795.245.795.765.735.705.685.665.655.645.64Объемный КПД83.6%84.7%83.0%83.3%83.6%83.8%84.1%84.3%84.4%84.6%84.8%Гистерезис конденсатора (K)0.00.03.63.43.23.02.82.62.42.22.1Гистерезис испарителя (K)0.00.01.71.81.71.61.51.41.31.21.1T на входе испарителя (°C)0.00.0-0.9-0.9-0.9-0.8-0.8-0.7-0.6-0.6-0.6T на выходе конденсатора (°C)55.055.053.253.353.453.553.653.753.853.954.0P конденсатора (бар)16.8816.4614.4314.7315.0015.2315.4315.6015.7515.8715.96P испарителя (бар)2.923.142.492.562.622.672.722.762.792.812.83Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99121.3125.6130.0134.5139.2143.9148.8153.9159.0COP2.031.912.042.042.052.062.072.072.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8893.595.096.597.999.4100.9102.3103.8105.2Массовый расход (кг/ч)174.53227.39178.1171.9166.1160.5155.2150.1145.1140.4135.8Объемный расход (м3/час)13.1614.0315.515.014.614.314.013.713.513.313.1Объемная производительность (м3/час)16411540139614391478151415461575160216251646Падение давления (кПа/м)9531239113710751020971927887851818787ПГП (TAR-основа)394550566267737985Отношение фтора R=F/(F+H)0.6280.6030.5800.5580.5370.5180.4990.4820.466Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%90.7%93.4%96.0%98.3%100.4%102.3%104.0%105.6%106.9%Относительная COP106.0%100.0%106.5%106.9%107.3%107.7%108.1%108.5%108.9%109.3%109.7%Относительное падение давления76.9%100.0%91.8%86.8%82.3%78.4%74.8%71.6%68.7%66.0%63.5%

Таблица 4.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 6% R32R32666666666R152a51015202530354045R1234ze(E)898479746964595449Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf6/5/896/10/846/15/796/20/746/25/696/30/646/35/596/40/546/45/49Степень повышения давления5.795.245.805.765.735.705.685.665.655.645.64Объемный КПД83.6%84.7%83.1%83.4%83.6%83.9%84.1%84.3%84.5%84.7%84.8%Скольжение конденсатора (K)0.00.04.13.93.63.43.22.92.72.52.4Скольжение испарителя (K)0.00.02.02.02.01.91.71.61.51.41.3T на входе испарителя (°C)0.00.0-1.0-1.0-1.0-0.9-0.9-0.8-0.7-0.7-0.6T на выходе конденсатора (°C)55.055.052.953.153.253.353.453.553.653.753.8P конденсатора (бар)16.8816.4614.7515.0415.3015.5215.7115.8716.0116.1216.21P испарителя(бар)2.923.142.542.612.672.722.772.802.832.862.87Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99122.8127.1131.5136.0140.7145.4150.3155.4160.5COP2.031.912.042.052.052.062.072.082.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8894.495.997.498.8100.3101.7103.2104.6106.1Массовый расход (кг/ч)174.53227.39175.8169.9164.2158.8153.6148.5143.7139.0134.6Объемный расход (м3/час)13.1614.0315.114.714.314.013.713.513.313.112.9Объемная производительность (м3/час)16411540142914711510154415761604163016531673Падение давления (кПа/м)953123911011042990944902864829798769ПГП (TAR-основа)445056616773798490Отношение фтора R=F/(F+H)0.6260.6010.5780.5560.5360.5160.4980.4810.465Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%92.8%95.6%98.0%100.3%102.4%104.2%105.9%107.4%108.7%Относительная COP106.0%100.0%106.6%107.0%107.4%107.8%108.2%108.6%108.9%109.3%109.7%Относительное падение давления76.9%100.0%88.8%84.1%79.9%76.2%72.8%69.7%66.9%64.4%62.1%

Таблица 5.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 7% R32R32777777777R152a51015202530354045R1234ze(E)888378736863585348Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf7/5/887/10/837/15/787/20/737/25/687/30/637/35/587/40/537/45/48Степень повышения давления5.795.245.805.765.735.705.685.665.655.645.64Объемный КПД83.6%84.7%83.1%83.4%83.7%83.9%84.2%84.4%84.5%84.7%84.9%Гистерезис конденсатора (K)0.00.04.64.34.03.83.53.33.02.82.7Гистерезис испарителя (K)0.00.02.32.32.22.12.01.81.71.61.5T на входе испарителя (°C)0.00.0-1.2-1.1-1.1-1.0-1.0-0.9-0.8-0.8-0.7T на выходе конденсатора (°C)55.055.052.752.853.053.153.353.453.553.653.7P конденсатора (бар)16.8816.4615.0615.3515.5915.8015.9916.1416.2716.3716.45P испарителя (бар)2.923.142.602.662.722.772.822.852.882.902.92Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99124.3128.6133.0137.5142.1146.9151.8156.8162.0COP2.031.912.042.052.052.062.072.082.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8895.396.898.299.7101.1102.6104.0105.4106.9Массовый расход (кг/ч)174.53227.39173.7167.9162.4157.1152.0147.1142.3137.7133.3Объемный расход (м3/час)13.1614.0314.814.414.013.713.413.213.012.812.7Объемная производительность (м3/час)16411540146315041541157516061634165916811701Падение давления (кПа/м)953123910661011962918878842809779752ПГП (TAR-основа)505561677378849095Отношение фтора R=F/(F+H)0.6240.5990.5760.5540.5340.5150.4970.4800.464Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%95.0%97.7%100.1%102.3%104.3%106.1%107.7%109.2%110.5%Относительная COP106.0%100.0%106.7%107.1%107.5%107.8%108.2%108.6%109.0%109.4%109.8%Относительное падение давления76.9%100.0%86.0%81.6%77.6%74.1%70.9%68.0%65.3%62.9%60.7%

Таблица 6.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 8% R32R32888888888R152a51015202530354045R1234ze(E)878277726762575247Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf8/5/878/10/828/15/778/20/728/25/678/30/628/35/578/40/528/45/47Степень повышения давления5.795.245.805.765.735.705.685.665.655.645.64Объемный КПД83.6%84.7%83.2%83.5%83.8%84.0%84.2%84.4%84.6%84.8%84.9%Гистерезис конденсатора (K)0.00.05.04.74.44.13.83.63.33.13.0Гистерезис испарителя (K)0.00.02.62.52.42.32.22.01.91.81.7T на входе испарителя (°C)0.00.0-1.3-1.3-1.2-1.2-1.1-1.0-0.9-0.9-0.8T на выходе конденсатора (°C)55.055.052.552.652.853.053.153.253.353.453.5P конденсатора (бар)16.8816.4615.3815.6515.8916.0916.2616.4116.5316.6216.70P испарителя (бар)2.923.142.652.722.772.822.862.902.932.952.96Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99125.8130.1134.4138.9143.6148.3153.2158.3163.5COP2.031.912.042.052.062.062.072.082.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8896.297.799.1100.5102.0103.4104.8106.3107.7Массовый расход (кг/ч)174.53227.39171.7166.1160.7155.5150.5145.6141.0136.4132.1Объемный расход (м3/час)13.1614.0314.414.113.713.413.213.012.812.612.5Объемная производительность (м3/час)16411540149615361573160616361663168717091728Падение давления (кПа/м)95312391033981935893855821790761735ПГП (TAR-основа)5561677278848995101Отношение фтора R=F/(F+H)0.6220.5970.5740.5530.5330.5140.4960.4790.462Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%97.1%99.8%102.1%104.3%106.3%108.0%109.6%111.0%112.2%Относительная COP106.0%100.0%106.8%107.1%107.5%107.9%108.2%108.6%109.0%109.4%109.8%Относительное падение давления76.9%100.0%83.4%79.2%75.4%72.1%69.0%66.3%63.7%61.4%59.3%

Таблица 7.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 9% R32R32999999999R152a51015202530354045R1234ze(E)868176716661565146Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf9/5/869/10/819/15/769/20/719/25/669/30/619/35/569/40/519/45/46Степень повышения давления5.795.245.805.765.735.705.685.665.655.645.64Объемный КПД83.6%84.7%83.3%83.6%83.8%84.1%84.3%84.5%84.7%84.8%85.0%Гистерезис конденсатора (K)0.00.05.45.14.74.44.13.83.63.43.2Гистерезис испарителя (K)0.00.02.92.82.72.52.42.22.11.91.8T на входе испарителя (°C)0.00.0-1.4-1.4-1.3-1.3-1.2-1.1-1.0-1.0-0.9T на выходе конденсатора (°C)55.055.052.352.552.652.852.953.153.253.353.4P конденсатора (бар)16.8816.4615.6915.9516.1816.3716.5416.6716.7816.8716.94P испарителя (бар)2.923.142.712.772.832.872.912.952.972.993.00Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99127.3131.5135.9140.4145.0149.8154.7159.8165.0COP2.031.912.042.052.062.062.072.082.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8897.198.6100.0101.4102.8104.2105.6107.1108.5Массовый расход (кг/ч)174.53227.39169.7164.3159.0153.9149.0144.2139.6135.2130.9Объемный расход (м3/час)13.1614.0314.113.813.513.213.012.812.612.412.3Объемная производительность (м3/час)16411540152915691604163716661692171617371755Падение давления (кПа/м)95312391002953909870834801771744719ПГП (TAR-основа)61667278838995101106Отношение фтора R=F/(F+H)0.6200.5950.5730.5510.5310.5120.4940.4770.461Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%99.3%101.9%104.2%106.3%108.2%109.9%111.4%112.8%114.0%Относительная COP106.0%100.0%106.9%107.2%107.6%107.9%108.3%108.6%109.0%109.4%109.8%Относительное падение давления76.9%100.0%80.9%76.9%73.4%70.2%67.3%64.7%62.2%60.0%58.0%

Таблица 8.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 10% R32R32101010101010101010R152a51015202530354045R1234ze(E)858075706560555045Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf10/5/8510/10/8010/15/7510/20/7010/25/6510/30/6010/35/5510/40/5010/45/45Степень повышения давления5.795.245.805.765.725.695.675.665.655.645.64Объемный КПД83.6%84.7%83.3%83.6%83.9%84.1%84.4%84.6%84.7%84.9%85.0%Гистерезис конденсатора (K)0.00.05.85.45.04.74.44.13.83.63.4Гистерезис испарителя (K)0.00.03.13.02.92.72.52.42.22.12.0T на входе испарителя (°C)0.00.0-1.6-1.5-1.4-1.4-1.3-1.2-1.1-1.0-1.0T на выходе конденсатора (°C)55.055.052.152.352.552.752.853.053.153.253.3P конденсатора (бар)16.8816.4616.0016.2516.4716.6616.8116.9417.0417.1217.18P испарителя (бар)2.923.142.762.822.882.922.962.993.023.043.05Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99128.7132.9137.3141.8146.4151.2156.1161.2166.4COP2.031.912.042.052.062.062.072.082.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8898.099.4100.8102.2103.6105.0106.4107.9109.3Массовый расход (кг/ч)174.53227.39167.9162.5157.4152.4147.6142.9138.4134.0129.8Объемный расход (м3/час)13.1614.0313.813.513.213.012.712.512.412.212.1Объемная производительность (м3/час)16411540156216011636166816961722174417651782Падение давления (кПа/м)9531239972926885847813782753727703ПГП (TAR-основа)667278838995100106112Отношение фтора R=F/(F+H)0.6180.5930.5710.5500.5300.5110.4930.4760.460Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%101.5%104.0%106.3%108.3%110.2%111.8%113.3%114.6%115.7%Относительная COP106.0%100.0%106.9%107.3%107.6%107.9%108.3%108.7%109.0%109.4%109.8%Относительное падение давления76.9%100.0%78.5%74.8%71.4%68.4%65.6%63.1%60.8%58.7%56.7%

Таблица 9.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 11% R32R32111111111111111111R152a51015202530354045R1234ze(E)847974696459544944Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf11/5/8411/10/7911/15/7411/20/6911/25/6411/30/5911/35/5411/40/4911/45/44Степень повышения давления5.795.245.795.755.725.695.675.655.645.645.63Объемный КПД83.6%84.7%83.4%83.7%84.0%84.2%84.4%84.6%84.8%85.0%85.1%Гистерезис конденсатора (K)0.00.06.15.75.35.04.64.34.13.93.7Гистерезис испарителя (K)0.00.03.43.33.12.92.72.62.42.32.2T на входе испарителя (°C)0.00.0-1.7-1.6-1.6-1.5-1.4-1.3-1.2-1.1-1.1T на выходе конденсатора (°C)55.055.051.952.152.352.552.752.853.053.153.2P конденсатора (бар)16.8816.4616.3116.5516.7616.9417.0817.2017.3017.3717.42P испарителя (бар)2.923.142.822.882.932.983.013.043.073.083.09Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99130.1134.3138.6143.1147.8152.6157.5162.6167.9COP2.031.912.052.052.062.062.072.082.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8898.9100.3101.7103.1104.4105.8107.2108.7110.1Массовый расход (кг/ч)174.53227.39166.1160.8155.8150.9146.2141.6137.1132.8128.7Объемный расход (м3/час)13.1614.0313.513.213.012.712.512.312.212.111.9Объемная производительность (м3/час)16411540159616331668169817261751177317921809Падение давления (кПа/м)9531239945901861826793764736711688ПГП (TAR-основа)7277838994100106111117Отношение фтора R=F/(F+H)0.6160.5920.5690.5480.5280.5090.4920.4750.459Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%103.6%106.1%108.3%110.3%112.1%113.7%115.1%116.4%117.5%Относительная COP106.0%100.0%107.0%107.3%107.6%108.0%108.3%108.7%109.0%109.4%109.8%Относительное падение давления76.9%100.0%76.2%72.7%69.5%66.7%64.0%61.6%59.4%57.4%55.5%

Таблица 10.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E), содержащих 12% R32R32121212121212121212R152a51015202530353845R1234ze(E)837873686358535043Результаты расчетаСравнительные данные134aR1234yf12/5/8312/10/7812/15/7312/20/6812/25/6312/30/5812/35/5312/38/5012/45/43Степень повышения давления5.795.245.795.755.725.695.675.655.645.645.64Объемный КПД83.6%84.7%83.5%83.8%84.0%84.3%84.5%84.7%84.8%84.9%85.1%Гистерезис конденсатора (K)0.00.06.56.15.85.55.24.94.74.64.3Гистерезис испарителя (K)0.00.03.73.63.43.33.12.92.82.72.6T на входе испарителя (°C)0.00.0-1.8-1.8-1.7-1.6-1.6-1.5-1.4-1.4-1.3T на выходе конденсатора (°C)55.055.051.851.952.152.352.452.552.752.752.8P конденсатора (бар)16.8816.4616.6516.9117.1317.3217.4817.6117.7117.7617.85P испарителя (бар)2.923.142.882.943.003.043.083.113.143.153.17Холодильный эффект (кДж/кг)123.7694.99131.4135.6139.9144.4149.0153.7158.6161.6168.9COP2.031.912.052.052.062.062.072.082.082.092.10T разряда (°C)99.1592.8899.8101.2102.6103.9105.3106.7108.1109.0110.9Массовый расход (кг/ч)174.53227.39164.4159.3154.4149.6145.0140.5136.2133.6127.9Объемный расход (м3/час)13.1614.0313.212.912.712.412.212.111.911.811.7Объемная производительность (м3/час)16411540163116701705173717661791181418271852Падение давления (кПа/м)9531239917875837802771742716701669ПГП (TAR-основа)77838894100105111115123Отношение фтора R=F/(F+H)0.6140.5900.5670.5460.5270.5080.4910.4800.458Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%105.9%108.5%110.8%112.8%114.7%116.3%117.8%118.6%120.3%Относительная COP106.0%100.0%107.0%107.3%107.6%107.9%108.2%108.5%108.9%109.1%109.6%Относительное падение давления76.9%100.0%74.0%70.6%67.5%64.8%62.2%59.9%57.8%56.6%54.0%

Таблица 11.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 25% R134aR-32 (%b/w)444444444R-134a (%b/w)252525252525252525R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)666156514641363126СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчетаR134aR1234yfСтепень повышения давления5.795.245.725.705.695.695.685.685.685.695.70Объемный КПД83.6%84.7%83.4%83.6%83.8%84.0%84.2%84.4%84.5%84.7%84.8%Гистерезис конденсатораK0.00.02.82.62.42.32.12.01.91.81.8Гистерезис испарителяK0.00.01.51.41.31.21.11.11.01.00.9T на входе испарителя°C0.00.0-0.8-0.7-0.7-0.6-0.6-0.5-0.5-0.5-0.5T на выходе конденсатора°С55.055.053.653.753.853.953.954.054.054.154.1P конденсаторабар16.8816.4615.5215.7015.8515.9816.0916.1716.2416.3016.34P испарителябар2.923.142.712.752.782.812.832.852.862.872.87Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99121.58126.41131.35136.41141.57146.85152.23157.71163.29COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.10T разряда°C99.1592.8895.1296.7198.3099.87101.44103.00104.55106.09107.63Массовый расходкг/ч174.53227.39177.67170.87164.44158.35152.57147.09141.89136.96132.28Объемный расходм3/час13.1614.0314.3514.0513.7913.5613.3613.1813.0312.9012.78Объемная производительностькДж/м316411540150515371566159316171638165816751690Падение давлениякПа/м953123910541002955913875840808779752ПГП (TAR-основа)357363368374380385391397403F/(F+H)0.6310.6070.5840.5620.5420.5230.5040.4870.471Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%97.7%99.8%101.7%103.4%105.0%106.4%107.7%108.8%109.8%Относительная COP106.0%100.0%106.0%106.6%107.1%10.7.6%108.1%108.6%109.1%109.6%110.1%Относительное падение давления76.9%100.0%85.0%80.9%77.1%73.7%70.6%67.8%65.2%62.8%60.7%

Таблица 12.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 25% R134aR-32 (%b/w)666666666R-134a (%b/w)252525252525252525R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)645954494439342924Результаты расчетаСРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕ134aR1234y f6/25/5/646/25/10/596/25/15/546/25/20/496/25/25/446/25/30/396/25/35/346/25/40/296/25/45/24Степень повышения давления5.795.245.725.715.695.695.685.685.695.695.70Объемный КПД83.6%84.7%83.5%83.8%84.0%84.2%84.3%84.5%84.6%84.8%84.9%Гистерезис конденсатораK0.00.03.63.43.23.02.82.72.62.52.4Гистерезис испарителяK0.00.02.01.91.71.61.51.51.41.41.3T на входе испарителя°C0.00.0-1.0-0.9-0.9-0.8-0.8-0.7-0.7-0.7-0.7T на выходе конденсатора°C55.055.053.253.353.453.553.653.753.753.853.8P конденсаторабар16.8816.4616.1516.3116.4516.5616.6616.7316.7916.8316.86P испарителябар2.923.142.822.862.892.912.932.942.952.962.96Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99124.46129.29134.24139.30144.48149.77155.17160.67166.27COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.10T разряда°C99.1592.8896.9498.51100.07101.63103.17104.72106.25107.78109.31Массовый расходкг/ч174.53227.39173.55167.07160.91155.06149.51144.22139.20134.44129.91Объемный расходм3/час13.1614.0313.7513.4913.2513.0512.8712.7212.5812.4712.36Объемная производительностькДж/м316411540157116021630165516781698171617331747Падение давлениякПа/м9531239992945903865830798769742718ПГП (TAR-основа)368374379385391396402408413F/(F+H)0.6270.6030.5800.5590.5390.5200.5020.4850.469Емкость по отношению к 1234yf100.0%102.0%104.0%105.8%107.5%109.0%110.3%111.5%112.5%113.5%Относительная COP106.0%100.0%106.1%106.7%107.2%107.7%108.2%108.7%109.1%109.6%110.0%Относительное падение давления76.9%100.0%80.0%76.3%72.9%69.8%67.0%64.4%62.1%59.9%57.9%

Таблица 13.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 25% R134aR-32 (%b/w)888888888R-134a (%b/w)252525252525252525R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze (E)(%b/w)625752474237322722СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf8/25/5/628/25/10/578/25/15/528/25/20/478/25/25/428/25/30/378/25/35/328/25/40/278/25/45/22Степень повышения давления5.795.245.725.705.695.685.685.685.685.695.70Объемный КПД83.6%84.7%83.7%83.9%84.1%84.3%84.5%84.6%84.7%84.9%85.0%Гистерезис конденсатораK0.00.04.24.03.83.63.43.33.23.13.0Гистерезис испарителяK0.00.02.42.32.12.01.91.91.81.81.7T на входе испарителя°C0.00.0-1.2-1.1-1.1-1.0-1.0-0.9-0.9-0.9-0.9T на выходе конденсатора°C55.055.052.953.053.153.253.353.453.453.553.5P конденсаторабар16.8816.4616.7716.9217.0417.1417.2217.2817.3217.3517.37P испарителябар2.923.142.932.972.993.023.033.043.053.053.05Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99127.25132.08137.03142.11147.30152.61158.03163.56169.18COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.10T разряда°C99.1592.8898.72100.26101.80103.34104.87106.40107.92109.44110.95Массовый расходкг/ч174.53227.39169.74163.54157.63152.00146.64141.54136.68132.06127.67Объемный расходм3/час13.1614.0313.1912.9612.7612.5812.4212.2912.1712.0711.98Объемная производительностькДж/м316411540163716671693171717391758177517901803Падение давлениякПа/м9531239936894856821790760734709686ПГП (TAR-основа)379384390396402407413419424F/(F+H)0.6230.5990.5770.5560.5360.5170.4990.4830.467Емкость по отношению к 1234yf100.0%106.3%108.2%110.0%111.5%112.9%114.2%115.3%116.3%117.1%Относительная COP106.0%100.0%106.2%106.7%107.2%107.7%108.2%108.7%109.1%109.6%110.0%Относительное падение давления76.9%100.0%75.5%72.2%69.1%66.3%63.7%61.4%59.2%57.2%55.4%

Таблица 14Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 25% R134aR-32 (%b/w)101010101010101010R-134a (%b/w)252525252525252525R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)605550454035302520СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf10/25/5/6010/25/10/5510/25/15/5010/25/20/4510/25/25/4010/25/30/3510/25/35/3010/25/40/2510/25/45/20Степень повышения давления5.795.245.715.695.685.685.675.685.685.695.69Объемный КПД83.6%84.7%83.8%84.1%84.3%84.4%84.6%84.7%84.9%85.0%85.1%Гистерезис конденсатораK0.00.04.84.54.34.13.93.83.73.63.5Гистерезис испарителяK0.00.02.82.72.52.42.32.22.22.12.1T на входе испарителя°C0.00.0-1.4-1.3-1.3-1.2-1.2-1.1-1.1-1.1-1.1T на выходе конденсатора°C55.055.052.652.752.953.053.053.153.253.253.2P конденсаторабар16.8816.4617.3917.5217.6317.7117.7817.8317.8617.8717.88P испарителябар2.923.143.053.083.103.123.133.143.143.143.14Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99129.95134.79139.75144.84150.05155.38160.83166.38172.04COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.092.10T разряда°C99.1592.88100.45101.97103.49105.01106.53108.05109.56111.07112.57Массовый расходкг/ч174.53227.39166.21160.25154.56149.13143.95139.01134.30129.82125.56Объемный расходм3/час13.1614.0312.6812.4812.3012.1412.0011.8811.7811.6911.62Объемная производительностькДж/м316411540170317311757177918001818183418471860Падение давлениякПа/м9531239886848813781752726701678657ПГП (TAR-основа)390395401407412418424430435F/(F+H)0.6190.5950.5730.5520.5330.5140.4970.4800.465Емкость по отношению к 1234yf100.0%110.6%112.4%114.1%115.6%116.9%118.1%119.1%120.0%120.8%Относительная COP106.0%100.0%106.3%106.8%107.2%107.7%108.2%108.6%109.1%109.5%110.0%Относительное падение давления76.9%100.0%71.5%68.4%65.6%63.1%60.7%58.6%56.6%54.7%53.0%

Таблица 14A.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 25% R134aR-32 (%b/w)121212121212121212R-134a (%b/w)252525252525252525R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)585348433833282318СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234y f12/25/5/5812/25/10/5312/25/15/4812/25/20/4312/25/2 5/3812/25/30/3312/25/3 5/2812/25/4 0/2312/25/45/18Степень повышения давления5.795.245.705.685.675.675.675.675.675.685.69Объемный КПД83.6%84.7%84.0%84.2%84.4%84.6%84.7%84.9%85.0%85.1%85.2%Гистерезис конденсатораK0.00.05.25.04.74.54.34.24.14.04.0Гистерезис испарителяK0.00.03.23.02.92.72.62.62.52.52.5T на входе испарителя°C0.00.0-1.6-1.5-1.4-1.4-1.3-1.3-1.3-1.2-1.2T на выходе конденсатора°C55.055.052.452.552.652.752.852.952.953.053.0P конденсаторабар16.8816.4618.0018.1218.2118.2818.3318.3618.3818.3918.38P испарителябар2.923.143.163.193.213.233.243.243.243.243.23Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99132.58137.42142.40147.51152.74158.10163.57169.15174.83COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.092.10T разряда°C99.1592.88102.14103.64105.15106.65108.16109.66111.16112.66114.15Массовый расходкг/ч174.53227.39162.92157.18151.69146.44141.42136.63132.05127.70123.55Объемный расходм3/час13.1614.0312.2112.0311.8711.7311.6111.5111.4211.3411.28Объемная производительностькДж/м316411540176917961820184118601877189219051916Падение давлениякПа/м9531239840805774745718694671650630ПГП (TAR-основа)400406412418423429435440446F/(F+H)0.6150.5920.5700.5490.5300.5120.4940.4780.462Емкость по отношению к 1234yf100.0%114.9%116.6%118.2%119.6%120.8%121.9%122.9%123.7%124.4%Относительная COP106.0%100.0%106.3%106.8%107.2%107.7%108.2%108.6%109.0%109.5%109.9%Относительное падение давления76.9%100.0%67.8%65.0%62.5%60.1%58.0%56.0%54.1%52.4%50.9%

Таблица 15Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 25% R134aR-32 (%b/w)151515151515151515R-134a (%b/w)252525252525252525R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)555045403530252015СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf15/25/5/5515/25/10/5015/25/15/4515/25/20/4015/25/25/3515/25/30/3015/25/35/2515/25/40/2015/25/45/15Степень повышения давления5.795.245.675.665.655.655.655.655.665.675.68Объемный КПД83.6%84.7%84.3%84.5%84.7%84.8%85.0%85.1%85.2%85.3%85.4%Гистерезис конденсатораK0.00.05.85.55.25.04.94.74.64.64.5Гистерезис испарителяK0.00.03.73.53.43.23.13.03.03.03.0T на входе испарителя°C0.00.0-1.8-1.8-1.7-1.6-1.6-1.5-1.5-1.5-1.5T на выходе конденсатора°C55.055.052.152.352.452.552.652.652.752.752.7P конденсаторабар16.8816.4618.9019.0019.0719.1219.1519.1619.1619.1519.12P испарителябар2.923.143.333.363.373.383.393.393.393.383.37Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99136.38141.24146.25151.39156.66162.06167.58173.20178.93COP2.031.912.032.042.052.062.072.072.082.092.10T разряда°C99.1592.88104.61106.09107.58109.06110.55112.04113.53115.01116.49Массовый расходкг/ч174.53227.39158.38152.93147.69142.68137.88133.28128.90124.71120.72Объемный расходм3/час13.1614.0311.5711.4211.2911.1711.0710.9910.9210.8610.80Объемная производительностькДж/м316411540186718921914193419511966197919901999Падение давлениякПа/м9531239779749721696672650630611593ПГП (TAR-основа)417423428434440445451457462F/(F+H)0.6090.5860.5650.5450.5260.5080.4910.4750.459Емкость по отношению к 1234yf100.0%121.2%122.9%124.3%125.6%126.7%127.7%128.5%129.2%129.8%Относительная COP106.0%100.0%106.3%106.8%107.2%107.6%108.1%108.5%108.9%109.4%109.8%Относительное падение давления76.9%100.0%62.9%60.4%58.2%56.1%54.2%52.5%50.8%49.3%47.9%

Таблица 16.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 30% R134aR-32 (%b/w)444444444R-134a (%b/w)303030303030303030R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)615651464136312621СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf4/30/5/614/30/10/564/30/15/514/30/20/464/30/25/414/30/30/364/30/35/314/30/40/264/30/45/21Степень повышения давления5.795.245.715.705.695.685.685.685.695.705.70Объемный КПД83.6%84.7%83.5%83.7%83.9%84.1%84.3%84.4%84.6%84.7%84.8%Гистерезис конденсатораK0.00.02.72.52.32.22.01.91.81.81.7Гистерезис испарителяK0.00.01.51.31.21.11.11.01.00.90.9T на входе испарителя°C0.00.0-0.7-0.7-0.6-0.6-0.5-0.5-0.5-0.5-0.5T на выходе конденсатора°C55.055.053.753.853.853.954.054.054.154.154.1P конденсаторабар16.8816.4615.7815.9416.0716.1816.2716.3416.4016.4416.46P испарителябар2.923.142.762.802.832.852.862.882.882.892.89Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99121.98126.90131.92137.07142.33147.69153.16158.73164.40COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.8895.6597.2598.85100.43102.01103.59105.15106.71108.26Массовый расходкг/ч174.53227.39177.07170.22163.73157.59151.76146.25141.02136.08131.39Объемный расходм3/час13.1614.0314.1113.8313.5913.3813.2013.0412.9012.7812.67Объемная производительностькДж/м316411540153115621589161416371657167516911705Падение давлениякПа/м95312391033983938898861827796768742Емкость по отношению к 1234yf100.0%99.4%101.4%103.2%104.8%106.3%107.6%108.8%109.8%110.7%Относительная COP106.0%100.0%105.9%106.5%107.1%107.6%108.1%108.7%109.2%109.7%110.1%Относительное падение давления76.9%100.0%83.4%79.3%75.7%72.5%69.5%66.7%64.3%62.0%59.9%

Таблица 17.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 30% R134aR-32 (%b/w)666666666R-134a (%b/w)303030303030303030R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)595449443934292419СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf6/30/5/596/30/10/546/30/15/496/30/20/446/30/25/396/30/30/346/30/35/296/30/40/246/30/45/19Степень повышения давления5.795.245.715.705.695.685.685.695.695.705.71Объемный КПД83.6%84.7%83.6%83.8%84.0%84.2%84.4%84.5%84.7%84.8%84.9%Гистерезис конденсатораK0.00.03.43.23.02.82.72.62.52.42.4Гистерезис испарителяK0.00.01.91.81.71.61.51.41.41.31.3T на входе испарителя°C0.00.0-0.9-0.9-0.8-0.8-0.7-0.7-0.7-0.7-0.7T на выходе конденсатора°C55.055.053.353.453.553.653.753.753.853.853.8P конденсаторабар16.8816.4616.4116.5516.6716.7616.8416.9016.9416.9616.98P испарителябар2.923.142.872.902.932.952.962.972.982.982.97Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99124.84129.76134.80139.95145.23150.61156.11161.70167.39COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.8897.4699.04100.62102.19103.75105.31106.86108.40109.94Массовый расходкг/ч174.53227.39173.02166.46160.24154.34148.73143.41138.37133.58129.04Объемный расходм3/час13.1614.0313.5213.2813.0712.8912.7212.5812.4612.3612.27Объемная производительностькДж/м316411540159716261653167616971716173317481761Падение давлениякПа/м9531239973928888851817787758732708Емкость по отношению к 123yf100.0%103.7%105.6%107.3%108.9%110.2%111.5%112.6%113.5%114.4%Относительная COP106.0%100.0%106.0%106.6%107.1%107.6%108.2%108.7%109.2%109.6%110.1%Относительное падение давления76.9%100.0%78.5%74.9%71.7%68.7%66.0%63.5%61.2%59.1%57.2%

Таблица 18.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 30% R134aR-32 (%b/w)888888888R-134a (%b/w)303030303030303030R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)575247423732272217СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf8/30/5/578/30/10/528/30/15/478/30/20/428/30/25/378/30/30/328/30/35/278/30/40/228/30/45/17Степень повышения давления5.795.245.715.695.685.685.685.685.695.705.71Объемный КПД83.6%84.7%83.8%84.0%84.2%84.3%84.5%84.7%84.8%84.9%85.0%Гистерезис конденсатораK0.00.04.03.83.63.43.33.13.03.02.9Гистерезис испарителяK0.00.02.32.22.01.91.91.81.71.71.7T на входе испарителя°C0.00.0-1.2-1.1-1.0-1.0-0.9-0.9-0.9-0.9-0.9T на выходе конденсатора°C55.055.053.053.153.253.353.453.453.553.553.5P конденсаторабар16.8816.4617.0317.1517.2617.3417.4017.4417.4717.4817.49P испарителябар2.923.142.983.013.043.053.063.073.073.073.06Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99127.62132.54137.59142.76148.05153.46158.98164.60170.32COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.10T разряда°C99.192.8899.23100.79102.34103.90105.45106.99108.53110.06111.59Массовый расходкг/ч174.53227.39169.26162.97156.99151.30145.89140.75135.87131.23126.82Объемный расходм3/час13.1614.0312.9912.7812.5912.4312.2912.1612.0611.9711.89Объемная производительностькДж/м316411540166316911716173817581776179218051817Падение давлениякПа/м9531239919879842809778750724700678Емкость по отношению к 1234yf100.0%108.0%109.8%111.4%112.9%114.2%115.3%116.4%117.2%118.0%Относительная COP106.0%100.0%106.1%106.6%107.2%107.7%108.2%108.7%109.1%109.6%110.1%Относительное падение давления76.9%100.0%74.2%70.9%68.0%65.3%62.8%60.5%58.4%56.5%54.7%

Таблица 19.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134s, содержащих 10% R32 и 30% R134aR-32 (%b/w)101010101010101010R-134a (%b/w)303030303030303030R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)555045403530252015СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf10/30/5/5510/30/10/5010/30/15/4510/30/20/4010/30/25/3510/30/30/3010/30/35/2510/30/40/2010/30/45/15Степень повышения давления5.795.245.705.685.685.675.675.685.685.695.70Объемный КПД83.6%84.7%83.9%84.1%84.3%84.5%84.6%84.8%84.9%85.0%85.1%Гистерезис конденсатораK0.00.04.54.34.13.93.83.63.53.53.4Гистерезис испарителяK0.00.02.72.52.42.32.22.22.12.12.1T на входе испарителя°C0.00.0-1.3-1.3-1.2-1.2-1.1-1.1-1.1-1.0-1.0T на выходе конденсатора°C55.055.052.752.953.053.053.153.253.253.353.3P конденсаторабар16.8816.4617.6417.7517.8417.9117.9517.9818.0018.0017.99P испарителябар2.923.143.103.123.143.163.163.173.173.163.15Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99130.30135.24140.30145.49150.81156.24161.79167.44173.18COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.092.10T разряда°C99.1592.88100.95102.49104.03105.57107.11108.64110.17111.69113.21Массовый расходкг/ч174.53227.39165.77159.72153.95148.46143.23138.24133.51129.00124.72Объемный расходм3/час13.1614.0312.5012.3112.1412.0011.8811.7711.6811.6011.53Объемная производительностькДж/м316411540172917551779180018191835185018621873Падение давлениякПа/м9531239871834800770742716692670649ПГП (TAR)454460466471477483489494500F/(F+H)0.6190.5960.5740.5530.5330.5150.4980.4810.465Емкость по отношению к 1234yf100.0%112.3%114.0%115.5%116.9%118.1%119.2%120.1%120.9%121.6%Относительная COP106.0%100.0%106.2%106.7%107.2%107.7%108.2%108.6%109.1%109.6%110.0%Относительное падение давления76.9%100.0%70.3%67.3%64.6%62.1%59.9%57.8%55.8%54.0%52.4%

Таблица 20.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 30% R134aR-32 (%b/w)121212121212121212R-134a (%b/w)303030303030303030R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)534843383328231813СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf12/30/5/5312/30/10/4812/30/15/4312/30/2 0/3812/30/2 5/3312/30/3 0/2812/30/3 5/2312/30/4 0/1812/30/45/13Степень повышения давления5.795.245.685.675.675.665.675.675.685.695.70Объемный КПД83.6%84.7%84.1%84.3%84.5%84.6%84.8%84.9%85.0%85.2%85.3%Гистерезис конденсатораK0.00.05.04.74.54.34.24.14.03.93.9Гистерезис испарителяK0.00.03.02.92.72.62.62.52.52.42.4T на входе испарителя°C0.00.0-1.5-1.4-1.4-1.3-1.3-1.2-1.2-1.2-1.2T на выходе конденсатора°C55.055.052.552.652.752.852.953.053.053.053.1P конденсаторабар16.8816.4618.2518.3418.4218.4718.5018.5218.5218.5118.49P испарителябар2.923.143.213.233.253.263.273.273.263.253.24Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99132.92137.87142.95148.17153.51158.97164.54170.22176.00COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.092.10T разряда°C99.1592.88102.64104.17105.69107.22108.74110.26111.78113.30114.80Массовый расходкг/ч174.53227.39162.50156.67151.10145.78140.71135.87131.27126.89122.73Объемный расходм3/час13.1614.0312.0411.8711.7311.6011.4911.4011.3211.2611.20Объемная производительностькДж/м316411540179418191842186218791894190819191929Падение давлениякП м9531239826793762734708684662642623ПГП (TAR)465471477482488494499505511F/(F+H)0.6150.5920.5700.5500.5310.5120.4950.4790.463Емкость по отношению к 1234yf100.0%116.5%118.2%119.6%120.9%122.0%123.0%123.9%124.6%125.3%Относительная COP106.0%100.0%106.2%106.7%107.2%107.7%108.1%108.6%109.1%109.5%109.9%Относительное падение давления76.9%100.0%66.7%64.0%61.5%59.3%57.2%55.2%53.5%51.8%50.3%

Таблица 20А.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 30% R134aR-32 (%b/w)151515151515151515R-134a (%b/w)303030303030303030R-152a (%b/w)303030303030303030R-1234ze(E) (%b/w)504540353025201510СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf15/30/5/5015/30/10/4515/30/15/4015/30/20/3515/30/25/3015/30/30/2515/30/35/2015/30/40/1515/30/45/10Степень повышения давления5.795.245.665.655.655.655.655.655.665.675.69Объемный КПД83.6%84.7%84.4%84.6%84.7%84.9%85.0%85.1%85.3%85.4%85.5%Гистерезис конденсатораK0.00.05.55.25.04.84.74.64.54.54.4Гистерезис испарителяK0.00.03.53.33.23.13.03.02.92.92.9T на входе испарителя°C0.00.0-1.8-1.7-1.6-1.5-1.5-1.5-1.5-1.5-1.5T на выходе конденсатора°C55.055.052.352.452.552.652.752.752.752.852.8P конденсаторабар16.8816.4619.1519.2219.2719.3019.3119.3119.2919.2719.23P испарителябар2.923.143.383.403.413.423.423.423.413.403.38Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99136.71141.69146.81152.06157.45162.96168.58174.31180.13COP2.031.912.032.042.052.062.072.072.082.092.10T разряда°C99.1592.88105.12106.62108.12109.63111.14112.65114.15115.65117.15Массовый расходкг/ч174.53227.39157.99152.44147.13142.05137.19132.55128.13123.92119.91Объемный расходм3/час13.1614.0311.4211.2811.1611.0610.9710.8910.8310.7810.74Объемная производительностькДж/м316411540189219151935195319691983199420042012Падение давлениякПа/м9531239767738711686663642622604587ПГП (TAR-основа)482487493499504510516521527F/(F+H)0.6090.5870.5650.5450.5260.5080.4920.4750.460Емкость по отношению к 1234yf100.0%122.9%124.4%125.7%126.9%127.9%128.8%129.5%130.1%130.7%Относительная COP106.0%100.0%106.2%106.7%107.1%107.6%108.1%108.5%109.0%109.4%109.8%Относительное падение давления76.9%100.0%61.9%59.6%57.4%55.4%53.5%51.8%50.2%48.7%47.4%

Таблица 21.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 35% R134aR-32 (%b/w)444444444R-134a (%b/w)353535353535353535R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)565146413631262116СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf4/35/5/564/35/10/514/35/15/464/35/20/414/35/25/364/35/30/314/35/35/264/35/40/214/35/45/16Степень повышения давления5.795.245.705.695.685.685.685.695.705.705.72Объемный КПД83.6%84.7%83.6%83.8%84.0%84.1%84.3%84.5%84.6%84.7%84.8%Гистерезис конденсатораK0.00.02.52.42.22.01.91.81.81.71.7Гистерезис испарителяK0.00.01.41.31.21.11.01.00.90.90.9T на входе испарителя°C0.00.0-0.7-0.6-0.6-0.5-0.5-0.5-0.5-0.5-0.5T на выходе конденсатора°C55.055.053.753.853.954.054.054.154.154.154.2P конденсаторабар16.8816.4616.0316.1716.2816.3716.4416.5016.5416.5616.57P испарителябар2.923.142.812.842.862.882.892.902.902.902.90Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99122.44127.44132.56137.80143.15148.61154.18159.83165.58COP2.031.912.022.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.8896.1897.8099.41101.01102.61104.19105.77107.34108.90Массовый расходкг/ч174.53227.39176.41169.49162.94156.75150.89145.34140.10135.14130.45Объемный расходм3/час13.1614.0313.8813.6313.4113.2113.0512.9012.7812.6712.57Объемная производительностькДж/м316411540155715851611163516561674169117051718Падение давлениякПа/м95312391013965922883847815785757732ПГП (TAR-основа)486492498503509515521526532F/(F+H)0.6320.6070.5840.5630.5430.5240.5060.4890.473Емкость по отношению к 1234yf100.0%101.1%103.0%104.6%106.2%107.5%108.7%109.8%110.8%111.6%Относительная COP106.0%100.0%105.9%106.4%107.0%107.6%108.1%108.7%109.2%109.7%110.2%Относительное падение давления76.9%100.0%81.8%77.9%74.4%71.3%68.4%65.7%63.3%61.1%59.1%

Таблица 22.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 35% R134aR-32 (%b/w)666666666R-134a (%b/w)353535353535353535R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze (E) (%b/w)544944393429241914СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf6/35/5/546/35/10/496/35/15/446/35/20/396/35/25/346/35/30/296/35/35/246/35/40/196/35/45/14Степень повышения давления5.795.245.705.695.685.685.695.695.705.715.72Объемный КПД83.6%84.7%83.7%83.9%84.1%84.3%84.4%84.6%84.7%84.8%84.9%Гистерезис конденсатораK0.00.03.23.02.82.72.62.52.42.32.3Гистерезис испарителяK0.00.01.81.71.61.51.41.41.31.31.3T на входе испарителя°C0.00.0-0.9-0.8-0.8-0.7-0.7-0.7-0.7-0.7-0.7T на выходе конденсатора°C55.055.053.453.553.653.753.753.853.853.853.8P конденсаторабар16.8816.4616.6516.7816.8716.9517.0117.0517.0717.0917.09P испарителябар2.923.142.922.952.972.982.993.003.002.992.99Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99125.29130.29135.43140.68146.06151.54157.13162.81168.59COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.8897.9999.59101.18102.76104.34105.92107.48109.04110.59Массовый расходкг/ч174.53227.39172.41165.78159.49153.54147.89142.54137.47132.67128.12Объемный расходм3/час13.1614.0313.3113.0912.9012.7312.5912.4612.3512.2612.18Объемная производительностькДж/м316411540162216501674169617161734174917621774Падение давлениякПа/м9531239955912873838805775748723699ПГП (TAR-основа)497503509514520526531537543F/(F+H)0.6270.6030.5810.5600.5400.5210.5030.4870.471Емкость по отношению к 1234yf100.0%105.4%107.1%108.7%110.2%111.5%112.6%113.6%114.5%115.2%Относительная СОР106.0%100.0%106.0%106.5107.1%107.6%108.2%108.7%109.2%109.7%110.2%Относительное падение давления76.9%100.0%77.1%73.6%70.5%67.6%65.0%62.6%60.4%58.3%56.4%

Таблица 23.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 35% R134aR-32 (%b/w)888888888R-134a (%b/w)353535353535353535R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)524742373227221712СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf8/35/5/528/35/10/478/35/15/428/35/20/378/35/25/328/35/30/278/35/35/228/35/40/178/35/45/12Степень повышения давления5.795.245.695.695.685.685.685.695.705.715.72Объемный КПД83.6%84.7%83.8%84.0%84.2%84.4%84.5%84.7%84.8%84.9%85.0%Гистерезис конденсатораK0.00.03.83.63.43.33.13.03.02.92.9Гистерезис испарителяK0.00.02.22.11.91.91.81.71.71.71.7T на входе испарителя°C0.00.0-1.1-1.0-1.0-0.9-0.9-0.9-0.9-0.8-0.8T на выходе конденсатора°C55.055.053.153.253.353.453.453.553.553.553.6P конденсаторабар16.8816.4617.2717.3817.4617.5217.5717.5917.6117.6017.59P испарителябар2.923.143.033.063.073.083.093.093.093.083.08Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99128.04133.07138.22143.49148.89154.40160.01165.73171.53COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.8899.75101.33102.90104.47106.04107.60109.16110.71112.25Массовый расходкг/ч174.53227.39168.69162.33156.28150.53145.07139.90134.99130.33125.92Объемный расходм3/час13.1614.0312.8012.6012.4312.2912.1612.0511.9511.8711.80Объемная производительностькДж/м316411540168817141737175817771793180718191830Падение давлениякПа/м9531239903864829796767739714691669ПГП (TAR-основа)508514520525531537542548554F/(F+H)0.6230.6000.5780.5570.5370.5180.5010.4840.468Емкость по отношению к 1234yf106.6%100.0%109.6%111.3%112.8%114.2%115.4%116.4%117.4%118.2%118.8%Относительная COP106.0%100.0%106.0%106.6%107.1%107.7%108.2%108.7%109.2%109.7%110.1%Относительное падение давления76.9%100.0%72.9%69.8%66.9%64.3%61.9%59.7%57.6%55.8%54.0%

Таблица 24.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 35% R134aR-32 (%b/w)101010101010101010R-134a (%b/w)353535353535353535R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)504540353025201510СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf10/35/5/5010/35/10/4510/35/15/4010/35/20/3510/35/25/3010/35/30/2510/35/35/2010/35/40/1510/35/45/10Степень повышения давления5.795.245.695.685.675.675.685.685.695.705.72Объемный КПД83.6%84.7%84.0%84.2%84.4%84.5%84.7%84.8%84.9%85.0%85.1%Гистерезис конденсатораK0.00.04.34.13.93.73.63.53.43.43.4Гистерезис испарителяK0.00.02.62.42.32.22.12.12.12.12.1T на входе испарителя°C0.00.0-1.3-1.2-1.1-1.1-1.1-1.0-1.0-1.0-1.0T на выходе конденсатора°C55.055.052.853.053.153.153.253.253.353.353.3P конденсаторабар16.8816.4617.8817.9718.0418.0918.1218.1318.1318.1218.09P испарителябар2.923.143.143.173.183.193.193.193.183.183.17Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99130.73135.76140.93146.24151.66157.20162.84168.58174.42COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.10T разряда°C99.1592.88101.48103.04104.59106.15107.71109.26110.80112.34113.87Массовый расходкг/ч174.53227.39165.23159.10153.26147.71142.43137.41132.65128.13123.84Объемный расходм3/час13.1614.0312.3212.1512.0011.8711.7611.6611.5811.5111.46Объемная производительностькДж/м316411540175317781800182018371852186518761885Падение давлениякПа/м9531239856821788759731706683661641ПГП (TAR-основа)519525530536542548553559565F/(F+H)0.6190.5960.5740.5540.5340.5160.4980.4820.466Емкость по отношению к 1234yf100.0%113.9%115.5%116.9%118.2%119.3%120.3%121.1%121.8%122.5%Относительная COP106.0%100.0%106.1%106.6%107.1%107.7%108.2%108.7%109.1%109.6%110.1%Относительное падение давления76.9%100.0%69.1%66.2%63.6%61.2%59.0%57.0%55.1%53.4%51.8%

Таблица 25.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 35% R134aR-32 (%b/w)121212121212121212R-134a (%b/w)353535353535353535R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)48433833282318138СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf12/35/5/4812/35/10/4312/35/15/3812/35/2 0/3312/35/25/2812/35/30/2312/35/35/1812/35/4 0/1312/35/4 5/8Степень повышения давления5.795.245.675.675.665.665.675.685.695.705.71Объемный КПД83.6%84.7%84.2%84.4%84.5%84.7%84.8%85.0%85.1%85.2%85.3%Гистерезис конденсатораK0.00.04.74.54.34.14.03.93.93.83.8Гистерезис испарителяK0.00.02.92.72.62.52.52.42.42.42.4T на входе испарителя°C0.00.0-1.4-1.4-1.3-1.3-1.2-1.2-1.2-1.2-1.2T на выходе конденсатора°C55.055.052.652.852.952.953.053.053.153.153.1P конденсаторабар16.8816.4618.4818.5618.6118.6518.6618.6618.6518.6218.59P испарителябар2.923.143.263.283.293.293.293.293.283.273.25Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99133.34138.39143.59148.92154.37159.94165.61171.39177.25COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.092.10T разряда°C99.1592.88103.16104.71106.25107.80109.34110.88112.42113.95115.47Массовый расходкг/ч174.53227.39162.00156.08150.43145.05139.93135.05130.43126.03121.86Объемный расходм3/час13.1614.0311.8811.7311.6011.4811.3911.3111.2411.1811.13Объемная производительностькДж/м316411540181818421863188118971911192219321941Падение давлениякПа/м9531239814781751724699675654634616ПГП (TAR-основа)530536541547553558564570575F/(F+H)0.6150.5920.5710.5500.5310.5130.4960.4800.464Емкость по отношению к 1234yf100.0%118.1%119.6%121.0%122.2%123.2%124.1%124.9%125.5%126.0%Относительная СОР106.0%100.0%106.1%106.6%107.1%107.6%108.1%108.6%109.1%109.6%110.0%Относительное падение давления76.9%100.0%65.7%63.0%60.6%58.4%56.4%54.5%52.8%51.2%49.7%

Таблица 26.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 35% R134aR-32 (%b/w)151515151515151515R-134a (%b/w)353535353535353535R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)45403530252015105СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf15/35/5/4515/35/10/4015/35/15/3515/35/2 0/3015/35/25/2515/35/30/2015/35/35/1515/35/4 0/1015/35/45/5Степень повышения давления5.795.245.655.655.645.655.655.665.675.695.70Объемный КПД83.6%84.7%84.4%84.6%84.8%84.9%85.1%85.2%85.3%85.4%85.5%Гистерезис конденсатораK0.00.05.25.04.84.64.54.54.44.44.4Гистерезис испарителяK0.00.03.33.23.13.02.92.92.92.92.9T на входе испарителя°C0.00.0-1.7-1.6-1.5-1.5-1.5-1.5-1.4-1.5-1.5T на выходе конденсатора°C55.055.052.452.552.652.752.752.852.852.852.8P конденсаторабар16.8816.4619.3819.4319.4619.4719.4719.4519.4219.3719.32P испарителябар2.923.143.433.443.453.453.443.443.423.413.39Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99137.13142.23147.46152.83158.33163.95169.68175.50181.42COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.082.092.10T разряда°C99.1592.88105.64107.17108.69110.22111.75113.28114.80116.32117.83Массовый расходкг/ч174.53227.39157.51151.87146.48141.33136.42131.75127.30123.07119.06Объемный расходм3/час13.1614.0311.2811.1511.0410.9510.8710.8110.7510.7110.68Объемная производительностькДж/м316411540191619371956197219861998200820172023Падение давлениякПа/м9531239756728701677655634615597580ПГП (TAR-основа)546552558563569575580586592F/(F+H)0.6100.5870.5660.5460.5270.5090.4920.4760.461Емкость по отношению к 1234yf100.0%124.4%125.8%127.0%128.1%129.0%129.8%130.4%131.0%131.4%Относительная COP106.0%100.0%106.1%106.6%107.1%107.6%108.0%108.5%109.0%109.5%109.9%Относительное падение давления76.9%100.0%61.0%58.7%56.6%54.6%52.8%51.2%49.6%48.2%46.8%

Таблица 27.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 40% R134aR-32 (%b/w)444444444R-134a (%b/w)404040404040404040R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)514641363126211611СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf4/40/5/514/40/10/464/40/15/414/40/20/364/40/25/314/40/30/264/40/35/214/40/40/164/40/45/11Степень повышения давления5.795.245.695.695.685.685.695.705.705.725.73Объемный КПД83.6%84.7%83.6%83.8%84.0%84.2%84.3%84.5%84.6%84.7%84.8%Гистерезис конденсатораK0.00.02.42.22.11.91.81.81.71.71.6Гистерезис испарителяK0.00.01.31.21.11.01.00.90.90.90.9T на входе испарителя°C0.00.0-0.6-0.6-0.5-0.5-0.5-0.5-0.5-0.4-0.4T на выходе конденсатора°C55.055.053.853.954.054.054.154.154.254.254.2P конденсаторабар16.8816.4616.2716.3816.4816.5516.6116.6416.6716.6816.68P испарителябар2.923.142.862.882.902.912.922.922.922.922.91Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99122.96128.06133.27138.61144.06149.61155.27161.01166.84COP2.031.912.022.032.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.8896.7398.3699.99101.60103.22104.82106.41108.00109.57Массовый расходкг/ч174.53227.39175.67168.68162.07155.83149.94144.37139.11134.15129.46Объемный расходм3/час13.1614.0313.6613.4313.2313.0612.9112.7812.6612.5712.48Объемная производительностькДж/м316411540158116081632165416731691170617191730Падение давлениякПа/м9531239994948907869834803774747723ПГП (TAR-основа)551557562568574580585591597F/(F+H)0.6320.6080.5850.5640.5430.5250.5070.4900.474Емкость по отношению к 1234yf100.0%102.7%104.4%106.0%107.4%108.7%109.8%110.8%111.6%112.4%Относительная СОР106.0%100.0%105.8%106.4%107.0%107.6%108.2%108.7%109.3%109.8%110.3%Относительное падение давления76.9%100.0%80.3%76.5%73.2%70.1%67.3%64.8%62.4%60.3%58.3%

Таблица 28.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 40% R134aR-32 (%b/w)666666666R-134a (%b/w)404040404040404040R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)49443934292419149СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf6/40/5/496/40/10/446/40/15/396/40/20/346/40/25/296/40/30/246/40/35/196/40/40/146/40/45/9Степень повышения давления5.795.245.695.695.685.695.695.705.715.725.73Объемный КПД83.6%84.7%83.8%84.0%84.1%84.3%84.5%84.6%84.7%84.8%84.9%Гистерезис конденсатораK0.00.03.02.92.72.62.52.42.32.32.3Гистерезис испарителяK0.00.01.71.61.51.41.41.31.31.31.3T на входе испарителя°C0.00.0-0.8-0.8-0.7-0.7-0.7-0.7-0.7-0.7-0.7T на выходе конденсатора°C55.055.053.553.653.753.753.853.853.853.953.9P конденсаторабар16.8816.4616.8916.9917.0717.1317.1717.1917.2017.2017.19P испарителябар2.923.142.972.993.003.013.023.023.013.013.00Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99125.79130.90136.14141.50146.97152.55158.23164.01169.87COP2.031.912.022.042.052.062.072.082.092.102.11Т разряда°C99.1592.8898.54100.15101.75103.36104.95106.54108.13109.70111.26Массовый расходкг/ч174.53227.39171.71165.01158.66152.65146.97141.59136.51131.70127.16Объемный расходм3/час13.1614.0313.1212.9212.7412.5912.4612.3512.2512.1612.09Объемная производительностькДж/м316411540164616721695171617341750176417761786Падение давлениякПа/м9531239939897859825793764738713691ПГП (TAR-основа)562568573579585590596602608F/(F+H)0.6280.6040.5810.5600.5400.5220.5040.4870.471Емкость по отношению к 1234yf100.0%106.9%108.6%110.1%111.4%112.6%113.6%114.5%115.3%116.0%Относительная СОР106.0%100.0%105.9%106.5%107.1%107.6%108.2%108.7%109.3%109.8%110.3%Относительное падение давления76.9%100.0%75.8%72.4%69.3%66.6%64.0%61.7%59.5%57.6%55.7%

Таблица 29.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 40% R134aR-32 (%b/w)888888888R-134a (%b/w)404040404040404040R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)47423732272217127СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf8/40/5/478/40/10/428/40/15/378/40/20/328/40/25/278/40/30/228/40/35/178/40/40/128/40/45/7Степень повышения давления5.795.245.695.685.685.685.695.705.715.725.73Объемный КПД83.6%84.7%83.9%84.1%84.3%84.4%84.6%84.7%84.8%84.9%85.0%Гистерезис конденсатораK0.00.03.63.43.23.13.02.92.92.82.8Гистерезис испарителяK0.00.02.11.91.91.81.71.71.71.71.7T на входе испарителя°C0.00.0-1.0-1.0-0.9-0.9-0.9-0.9-0.8-0.8-0.8T на выходе конденсатора°C55.055.053.253.353.453.453.553.553.653.653.6P конденсаторабар16.8816.4617.5017.5917.6517.6917.7217.7317.7317.7117.69P испарителябар2.923.143.083.103.113.113.123.113.113.103.09Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99128.55133.67138.93144.31149.81155.42161.14166.94172.83СОР2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.88100.30101.89103.48105.07106.65108.23109.81111.37112.92Массовый расходкг/ч174.53227.39168.03161.59155.47149.67144.18138.97134.05129.39124.98Объемный расходм3/час13.1614.0312.6212.4412.2912.1612.0411.9411.8611.7911.73Объемная производительностькДж/м316411540171217361758177717941809182118321841Падение давлениякПа/м9531239888850816785756729705682661ПГП (TAR-основа)573579584590596601607613618F/(F+H)0.6240.6000.5780.5570.5380.5190.5020.4850.469Емкость по отношению к 1234yf100.0%111.2%112.8%114.2%115.4%116.5%117.5%118.3%119.0%119.6%Относительная СОР106.0%100.0%106.0%106.5%107.1%107.7%108.2%108.7%109.2%109.7%110.2%Относительное падение давления76.9%100.0%71.7%68.6%65.9%63.3%61.0%58.8%56.9%55.1%53.4%

Таблица 30.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 40% R134aR-32 (%b/w)101010101010101010R-134a (%b/w)404040404040404040R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)45403530252015105СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf10/40/5/4510/40/10/4010/40/15/3510/40/20/3010/40/25/2510/40/30/2010/40/35/1510/40/40/1010/40/45/5Степень повышения давления5.795.245.685.675.675.685.685.695.705.725.73Объемный КПД83.6%84.7%84.1%84.3%84.4%84.6%84.7%84.8%85.0%85.1%85.2%Гистерезис конденсатораK0.00.04.13.93.73.63.53.43.43.33.3Гистерезис испарителяK0.00.02.42.32.22.12.12.12.02.12.1T на входе испарителя°C0.00.0-1.2-1.1-1.1-1.1-1.0-1.0-1.0-1.0-1.0T на выходе конденсатора°C55.055.053.053.153.153.253.353.353.353.353.3P конденсаторабар16.8816.4618.1118.1818.2318.2618.2718.2718.2518.2218.19P испарителябар2.923.143.193.203.213.223.213.213.203.193.17Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99131.23136.37141.66147.07152.60158.24163.98169.82175.74COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.88102.02103.60105.17106.75108.32109.89111.46113.01114.55Массовый расходкг/ч174.53227.39164.60158.39152.48146.87141.55136.50131.72127.20122.91Объемный расходм3/час13.1614.0312.1612.0011.8711.7511.6511.5711.5011.4411.39Объемная производительностькДж/м316411540177718001820183818541867187918891897Падение давлениякПа/м9531239843808777748721697674653634ПГП (TAR-основа)584589595601607612618624629F/(F+H)0.6200.5960.5750.5540.5350.5160.4990.4830.467Емкость по отношению к 1234yf100.0%115.4%116.9%118.2%119.4%120.4%121.3%122.0%122.7%123.2%Относительная СОР106.0%100.0%106.0%106.6%107.1%107.7%108.2%108.7%109.2%109.7%110.2%Относительное падение давления76.9%100.0%68.0%65.2%62.7%60.3%58.2%56.2%54.4%52.7%51.2%

Таблица 31.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 40% R134aR-32 (%b/w)121212121212121212R-134a (%b/w)404040404040404040R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)4338332823181383СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf12/40/5/4312/40/10/3812/40/15/3312/40/20/2812/40/25/2312/40/30/1812/40/35/1312/40/40/812/40/45/3Степень повышения давления5.795.245.675.665.665.675.675.685.705.715.72Объемный КПД83.6%84.7%84.2%84.4%84.6%84.7%84.9%85.0%85.1%85.2%85.3%Гистерезис конденсатораK0.00.04.54.34.14.03.93.83.83.83.8Гистерезис испарителяK0.00.02.72.62.52.52.42.42.42.42.4T на входе испарителя°C0.00.0-1.4-1.3-1.3-1.2-1.2-1.2-1.2-1.2-1.2T на выходе конденсатора°C55.055.052.852.953.053.053.153.153.153.153.1P конденсаторабар16.8816.4618.7118.7618.8018.8118.8118.7918.7618.7318.68P испарителябар2.923.143.303.313.323.323.313.313.293.283.26Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99133.84139.01144.32149.76155.32161.00166.77172.64178.6COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.88103.71105.27106.84108.40109.97111.53113.08114.62116.16Массовый расходкг/ч174.53227.39161.39155.38149.66144.23139.06134.16129.52125.11120.94Объемный расходм3/час13.1614.0311.7311.5911.4711.3711.2911.2211.1611.1111.07Объемная производительностькДж/м316411540184218631882189919131926193619451952Падение давлениякПа/м9531239801769741714689667646627609ПГП (TAR-основа)595600606612617623629634640F/(F+H)0.6160.5930.5710.5510.5320.5140.4970.4800.465Емкость по отношению к 1234yf100.0%119.6%121.0%122.3%123.3%124.z%125.1%125.7%126.3%126.8%Относительная COP106.0%100.0%106.0%106.6%107.1%107.6%108.1%108.7%109.1%109.6%110.1%Относительное падение давления76.9%100.0%64.6%62.1%59.8%57.6%55.6%53.8%52.1%50.6%49.1%

Таблица 32.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 40% R134aR-32 (%b/w)151515151515151515R-134a (%b/w)404040404040404040R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)4035302520151050СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf15/40/5/4015/40/10/3515/40/15/3015/40/20/2515/40/25/2015/40/30/1515/40/35/1015/40/40/515/40/45/0Степень повышения давления5.795.245.645.645.655.655.665.675.685.705.71Объемный КПД83.6%84.7%84.5%84.7%84.8%85.0%85.1%85.2%85.3%85.4%85.5%Гистерезис конденсатораK0.00.04.94.74.64.54.44.34.34.34.3Гистерезис испарителяK0.00.03.23.03.02.92.92.92.92.92.9T на входе испарителя°C0.00.0-1.6-1.5-1.5-1.4-1.4-1.4-1.4-1.4-1.5T на выходе конденсатора°C55.055.052.552.652.752.852.852.852.852.852.8P конденсаторабар16.8816.4619.6019.6319.6419.6319.6119.5719.5319.4719.40P испарителябар2.923.143.473.483.483.473.463.453.443.423.40Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99137.65142.86148.22153.71159.32165.04170.87176.79182.80COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.092.10T разряда°C99.1592.88106.19107.73109.28110.84112.39113.93115.47117.01118.53Массовый расходкг/ч174.53227.39156.92151.20145.73140.53135.58130.87126.41122.18118.16Объемный расходм3/час13.1614.0311.1411.0310.9410.8510.7910.7310.6910.6510.62Объемная производительностькДж/м316411540193819581975199020022013202220282034Падение давлениякПа/м9531239745717692668646626608590574ПГП (TAR-основа)611617622628634639645651657F/(F+H)0.6100.5880.5660.5460.5280.5100.4930.4770.462Емкость по отношению к 1234yf100.0%125.9%127.2%128.3%129.2%130.1%130.7%131.3%131.7%132.1%Относительная СОР106.0%100.0%106.0%106.5%107.0%107.6%108.1%108.6%109.0%109.5%110.0%Относительное падение давления76.9%100.0%60.1%57.9%55.8%53.9%52.2%50.5%49.0%47.6%46.3%

Таблица 33.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 4% R32 и 45% R134aR-32 (%b/w)444444444R-134a (%b/w)454545454545454545R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)46413631262116116СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf4/45/5/464/45/10/414/45/15/364/45/20/314/45/25/264/45/30/214/45/35/164/45/40/114/45/45/6Степень повышения давления5.795.245.695.685.685.695.705.715.725.735.74Объемный КПД83.6%84.7%83.7%83.9%84.1%84.2%84.4%84.5%84.6%84.7%84.8%Гистерезис конденсатораK0.00.02.22.11.91.81.71.71.61.61.6Гистерезис испарителяK0.00.01.21.11.01.00.90.90.90.90.9T на входе испарителя°C0.00.0-0.6-0.6-0.5-0.5-0.5-0.5-0.4-0.4-0.4T на выходе конденсатора°C55.055.053.954.054.054.154.154.254.254.254.2P конденсаторабар16.8816.4616.4916.5916.6616.7216.7616.7816.7916.7816.77P испарителябар2.923.142.902.922.932.942.942.942.942.932.92Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99123.55128.75134.06139.50145.05150.70156.44162.27168.18COP2.031.912.022.032.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.8897.3098.94100.58102.22103.84105.46107.07108.66110.25Массовый расходкг/ч174.53227.39174.83167.77161.12154.84148.92143.33138.07133.11128.43Объемный расходм3/час13.1614.0313.4713.2613.0712.9212.7812.6612.5612.4812.40Объемная производительностькДж/м316411540160416291652167216901706172017311742Падение давлениякПа/м9531239976932892855822791763737714ПГП (TAR-основа)616621627633639644650656661F/(F+Н)0.6320.6080.5850.5640.5440.5250.5070.4900.474Емкость по отношению к 1234yf100.0%104.2%105.8%107.3%108.6%109.8%110.8%111.7%112.5%113.1%Относительная СОР106.0%100.0%105.8%106.4%107.0%107.6%108.2%108.8%109.4%109.9%110.4%Относительное падение давления76.9%100.0%78.8%75.2%72.0%69.0%66.3%63.9%61.6%59.5%57.6%

Таблица 34.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 6% R32 и 45% R134aR-32 (%b/w)666666666R-134a (%b/w)454545454545454545R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)4439342924191494СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf6/45/5/446/45/10/396/45/15/346/45/20/296/45/25/246/45/30/196/45/35/146/45/40/96/45/45/4Степень повышения давления5.795.245.695.685.695.695.705.715.725.735.75Объемный КПД83.6%84.7%83.8%84.0%84.2%84.3%84.5%84.6%84.7%84.8%84.9%Гистерезис конденсатораK0.00.02.92.72.62.42.42.32.32.22.2Гистерезис испарителяK0.00.01.61.51.41.41.31.31.31.31.3T на входе испарителя°C0.00.0-0.8-0.7-0.7-0.7-0.7-0.6-0.6-0.6-0.7T на выходе конденсатора°C55.055.053.653.753.753.853.853.853.953.953.9P конденсаторабар16.8816.4617.1117.1917.2517.2917.3117.3217.3217.3017.27P испарителябар2.923.143.013.023.033.043.043.033.033.023.01Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99126.38131.59136.94142.40147.97153.65159.42165.28171.22COP2.031.912.022.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.8899.10100.73102.35103.97105.58107.19108.79110.37111.94Массовый расходкг/ч174.53227.39170.92164.14157.74151.69145.97140.58135.49130.68126.15Объемный расходм3/час13.1614.0312.9412.7612.6012.4612.3412.2412.1512.0812.02Объемная производительностькДж/м316411540166916931715173417501765177717881797Падение давлениякПа/м9531239923882846812782754728704682ПГП (TAR-основа)627632638644649655661667672F/(F+H)0.6280.6040.5820.5610.5410.5220.5050.4880.472Емкость по отношению к 1234yf100.0%108.4%110.0%111.4%112.6%113.7%114.6%115.4%116.1%116.7%Относительная СОР106.0%100.0%105.9%106.5%107.1%107.7%108.2%108.8%109.3%109.9%110.4%Относительное падение давления76.9%100.0%74.5%71.2%68.3%65.6%63.1%60.8%58.8%56.8%55.1%

Таблица 34А.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 8% R32 и 45% R134aR-32 (%b/w)888888888R-134a (%b/w)454545454545454545R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)4237322722171272СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf8/45/5/4 28/45/10/378/45/15/328/45/20/278/45/25/228/45/30/178/45/35/128/45/40/78/45/45/2Степень повышения давления5.795.245.685.685.685.695.705.715.725.735.75Объемный КПД83.6%84.7%84.0%84.2%84.3%84.5%84.6%84.7%84.8%84.9%85.0%Гистерезис конденсатораK0.00.03.43.23.13.02.92.82.82.82.8Гистерезис испарителяK0.00.02.01.81.81.71.71.71.71.71.7T на входе испарителя°C0.00.0-1.0-0.9-0.9-0.9-0.8-0.8-0.8-0.8-0.8T на выходе конденсатора°C55.055.053.353.453.553.553.553.653.653.653.6P конденсаторабар16.8816.4617.7217.7817.8317.8517.8617.8617.8417.8117.77P испарителябар2.923.143.123.133.143.143.143.133.123.113.09Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99129.13134.37139.74145.23150.83156.54162.35168.24174.21COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.88100.86102.47104.08105.69107.29108.89110.47112.05113.61Массовый расходкг/ч174.53227.39167.27160.75154.58148.73143.21137.98133.05128.39123.99Объемный расходм3/час13.1614.0312.4512.2912.1612.0411.9311.8511.7711.7111.66Объемная производительностькДж/м316411540173417571777179518101823183418441852Падение давлениякПа/м9531239874837804773745719696674654ПГП (TAR-основа)638643649655660666672677683F/(F+H)0.6240.6000.5780.5580.5380.5200.5020.4860.470Емкость по отношению к 1234yf100.0%112.6%114.1%115.4%116.6%117.5%118.4%119.1%119.8%120.3%Относительная COP106.0%100.0%105.9%106.5%107.1%107.7%108.2%108.8%109.3%109.8%110.3%Относительное падение давления76.9%100.0%70.5%67.6%64.9%62.4%60.1%58.1%56.2%54.4%52.7%

Таблица 35.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 10% R32 и 45% R134aR-32 (%b/w)101010101010101010R-134a (%b/w)454545454545454545R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)4035302520151050СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134aR1234yf10/45/5/4010/45/10/3510/45/15/3010/45/20/2510/45/25/2010/45/30/1510/45/35/1010/45/4 0/510/45/45/0Степень повышения давления5.795.245.675.675.685.685.695.705.725.735.75Объемный КПД83.6%84.7%84.1%84.3%84.5%84.6%84.8%84.9%85.0%85.1%85.2%Гистерезис конденсатораK0.00.03.83.73.53.43.43.33.33.33.3Гистерезис испарителяK0.00.02.32.22.12.12.02.02.02.02.1T на входе испарителя°C0.00.0-1.1-1.1-1.1-1.0-1.0-1.0-1.0-1.0-1.0T на выходе конденсатора°C55.055.053.153.253.253.353.353.353.453.453.4P конденсаторабар16.8816.4618.3218.3718.4018.4118.4118.3918.3618.3218.27P испарителябар2.923.143.233.243.243.243.233.223.213.203.18Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99131.81137.08142.47147.99153.63159.37165.21171.14177.14COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.88102.58104.18105.78107.37108.97110.55112.13113.70115.25Массовый расходкг/ч174.53227.39163.87157.58151.61145.95140.60135.53130.74126.21121.94Объемный расходм3/час13.1614.0312.0111.8711.7411.6411.5511.4811.4211.3711.33Объемная производительностькДж/м316411540179918201839185518691882189219001907Падение давлениякПа/м9531239829796765737712688666646627ПГП (TAR-основа)648654660666671677683688694F/(F+H)0.6200.5970.5750.5550.5350.5170.5000.4830.468Емкость по отношению к 1234yf100.0%116.8%118.2%119.4%120.5%121.4%122.2%122.9%123.4%123.9%Относительная СОР106.0%100.0%105.9%106.5%107.1%107.7%108.2%108.8%109.3%109.8%110.3%Относительное падение давления76.9%100.0%66.9%64.2%61.8%59.5%57.4%55.5%53.7%52.1%50.6%

Таблица 36.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 12% R32 и 45% R134aR-32 (%b/w)121212121212121212R-134a (%b/w)454545454545454545R-152a (%b/w)51015202530354045R-1234ze(E) (%b/w)38332823181383-2СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134аR1234y f12/45/5/3812/45/10/3312/45/15/2812/45/20/2312/45/25/1812/45/30/1312/45/35/812/45/40/312/45/45/-2Степень повышения давления5.795.245.665.665.675.675.685.705.715.725.74Объемный КПД83.6%84.7%84.3%84.5%84.6%84.8%84.9%85.0%85.1%85.2%85.3%Гистерезис конденсатораK0.00.04.24.13.93.83.83.73.73.73.7Гистерезис испарителяK0.00.02.62.52.42.42.42.42.42.42.4T на входе испарителя°C0.00.0-1.3-1.2-1.2-1.2-1.2-1.2-1.2-1.2-1.2T на выходе конденсатора°C55.055.052.953.053.053.153.153.153.153.153.1P конденсаторабар16.8816.4618.9218.9518.9718.9618.9418.9118.8718.8218.75P испарителябар2.923.143.343.353.353.343.333.323.303.293.27Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99134.43139.73145.15150.71156.38162.15168.03173.99180.03COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.092.102.11T разряда°C99.1592.88104.27105.86107.45109.03110.62112.19113.76115.32116.87Массовый расходкг/ч174.53227.39160.68154.59148.81143.32138.13133.21128.55124.15119.98Объемный расходм3/час13.1614.0311.5911.4711.3611.2711.2011.1411.0811.0411.01Объемная производительностькДж/м316411540186418841901191619291940194919561962Падение давлениякПа/м9531239789758730704681659638619602ПГП (TAR-основа)659665671676682688693699705F/(F+H)0.6160.5930.5720.5520.5320.5140.4970.4810.466Емкость по отношению к 1234yf100.0%121.0%122.3%123.5%124.4%125.3%126.0%126.6%127.0%127.4%Относительная COP106.0%100.0%106.0%106.5%107.1%107.6%108.2%108.7%109.2%109.7%110.2%Относительное падение давления76.9%100.0%63.7%61.2%58.9%56.8%54.9%53.2%51.5%50.0%48.6%

Таблица 37.Теоретические данные производительности выбранных смесей R-32/R-152a/R-1234ze(E)/R-134a, содержащих 15% R32 и 45% R134aR-32 (%b/w)15151515151515R-134a (%b/w)45454545454545R-152a (%b/w)5101520253035R-1234ze(E) (%b/w)3530252015105СРАВНИТЕЛЬНЫЕ ДАННЫЕРезультаты расчета134аR1234yf15/45/5/3515/45/10/3015/45/1 5/2515/45/20/2015/45/25/1515/45/30/1015/45/35/5Степень повышения давления5.795.245.645.645.655.665.675.685.70Объемный КПД83.6%84.7%84.6%84.7%84.9%85.0%85.1%85.2%85.3%Гистерезис конденсатораK0.00.04.64.54.44.34.34.34.3Гистерезис испарителяK0.00.03.02.92.92.82.82.82.9T на входе испарителя°C0.00.0-1.5-1.5-1.4-1.4-1.4-1.4-1.4T на выходе конденсатора°C55.055.052.752.752.852.852.952.952.9P конденсаторабар16.8816.4619.8019.8119.8019.7819.7419.6919.62P испарителябар2.923.143.513.513.513.503.483.463.44Холодильный эффекткДж/кг123.7694.99138.26143.60149.08154.68160.41166.24172.17COP2.031.912.032.042.052.062.072.082.09T разряда°C99.1592.88106.76108.33109.90111.48113.05114.61116.17Массовый расходкг/ч174.53227.39156.23150.42144.89139.64134.66129.93125.46Объемный расходм3/час13.1614.0311.0210.9210.8410.7710.7110.6610.62Объемная производительностькДж/м3164115401960197819932006201720262033Падение давлениякПа/м9531239735707683660638619601ПГП (TAR-основа)676681687693698704710F/(F+H)0.6100.5880.5670.5470.5280.5110.494Емкость по отношению к 1234yf100.0%127.3%128.5%129.5%130.3%131.0%131.6%132.1%Относительная COP106.0%100.0%105.9%106.5%107.0%107.6%108.1%108.6%109.1%Относительное падение давления76.9%100.0%59.3%57.1%55.1%53.2%51.5%49.9%48.5%

Производительность состава, содержащего 10% масс. R-32, 5% масс. R-152a и 85% масс. R-1234ze(E) была испытана в автомобильной системе кондиционирования воздуха, подходящей для применения R-134a. Данный состав обозначается "Смесь" в результатах, показанных ниже.

Условия испытаний соответствовали описанным в SAE Standard J2765, который включен сюда ссылкой. Данные условия суммированы ниже.

- Температура окружающего воздуха 35°C и 40% относительной влажности (RH)

- Температура воздуха из испарителя, контролируемая до 3°C

- Компрессорное смещение, варьируемое от 0 до 175 сс за один ход

- Обычный расширительный клапан R-134a был заменен на электронный расширительный вентиль, чтобы обеспечить легкость регулировки перегрева

- Применяли систему без внутреннего теплообменника и с эквивалентным перегревом на выходе испарителя для всех жидкостей

Результаты приведены ниже, причем I, L, M и H относятся к холостому ходу, низкой, средней и высокой скорости, и где 35 и 45 относятся к температуре окружающей среды в °C.

Измеренная мощность охлаждения (кВт)По сравнению с R-134aКонтрольная точкаR134aСмесьСмесьI354.674.65100%L355.865.7999%M356.436.1896%H356.656.5598%I453.813.7699%L454.764.75100%M455.25.1799%H455.415.41100%Измеренная энергоэффективность(выраженная как COP)COP по сравнению с R-134aКонтрольная точкаR134aСмесьСмесьI352.872.8599%L351.981.98100%M351.791.7598%H351.41.3798%I452.32.32101%L451.641.69103%M451.481.5101%H451.181.19101%

Состав Смеси по изобретению представляет собой хорошо подходящую пару потенциала и эффективности R-134a в системе кондиционирования воздуха R-134a по целому ряду условий.

Данные по смешиваемости

Смешиваемость состава по изобретению, содержащего около 10% масс R-32, около 5% масс. R-152a и около 85% масс. R-1234ze(E) (далее именуется Смесь) тестировали с полиалкиленгликолевым (PAG) смазочным материалом YN12 и смазочным материалом 32Н, который является сложным эфиром полиола (РОЭ). Результаты данных экспериментов сравнивали со смешиваемостью чистого R-1234yf с теми же смазочными материалами. Результаты приведены ниже.

Результаты смешиваемости для смеси с 32HТемр °CКонцентрация смазочного материала вес %4710203050-20смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся-10смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся0смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся10смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся20смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся30смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся40смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся50смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся60смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся70смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся80смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсяРезультаты смешиваемости для 1234yf с 32НТемр °CКонцентрация смазочного материала вес %4710203050-20смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся-10смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся0смешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся10не совсем прозрачныйне совсем прозрачныйсмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся20не совсем прозрачныйне совсем прозрачныйсмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся30не совсем прозрачныйне совсем прозрачныйсмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся40не совсем прозрачныйне совсем прозрачныйсмешивающийсясмешивающийсясмешивающийсясмешивающийся50не совсем прозрачныйне совсем прозрачныйсмешивающийсясмешивающийсяне совсем прозрачныйне совсем прозрачный60не совсем прозрачныйне совсем прозрачныйсмешивающийсясмешивающийсяне совсем прозрачныйне совсем прозрачный70не совсем прозрачныйне совсем прозрачныйсмешивающийсясмешивающийсяне совсем прозрачныйне совсем прозрачный80Смешивающийсяне совсем прозрачныйсмешивающийся2 непрозрачных слоя2 непрозрачные слояНепрозрачныйРезультаты смешиваемости для смеси с YN12Темр °CКонцентрация смазочного материала вес %4710203050-20НепрозрачныйНепрозрачныйНепрозрачныйНепрозрачныйНепрозрачныйНепрозрачный-10НепрозрачныйНепрозрачныйНепрозрачныйНепрозрачныйНепрозрачныйНепрозрачный0Незначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачный10Незначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный20Незначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный

25Незначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйочень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный30Незначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный35Незначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный40Незначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный45Незначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйНезначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный50СмешивающийсяСмешивающийсяСмешивающийсяСмешивающийсяОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный60СмешивающийсяСмешивающийсяСмешивающийсяСмешивающийсяОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный70СмешивающийсяСмешивающийсяСмешивающийся2 Непрозрачных слояОчень незначительно непрозрачныйОчень незначительно непрозрачный802 слоя2 слоя2 слоя2 слоя2 слояОчень незначительно непрозрачный

Результаты показывают, что составы по изобретению улучшили смешиваемость со смазочными материалами, по сравнению с чистой жидкостью R-1234yf.

Таким образом, изобретение относится к новым составам, которые демонстрируют удивительное сочетание выгодных свойств, в том числе хорошую производительность охлаждения, низкую воспламеняемость, низкий ПГП и/или смешиваемость со смазочными материалами, по сравнению с существующими хладагентами, такими как R-134a и предлагаемый хладагент R-1234yf.

Реферат

Изобретение относится к теплопередающим составам, используемым в системах охлаждения и теплопередающих устройствах. Теплопередающий состав содержит транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), дифторметан (R-32) и 1,1-дифторэтан (R-152a) в качестве хладагентов. Предложенный теплопередающий состав обладает сочетанием улучшенных свойств производительности охлаждения и смешиваемости со смазочными материалами при низкой воспламеняемости и низком потенциале глобального потепления (ПГП) по сравнению с отдельно взятым хладагентом и известными теплопередающими составами и позволяет заменить существующие хладагенты, имеющие значительный ПГП. 20 н. и 34 з.п. ф-лы, 5 ил., 45 табл.

Формула

1. Теплопередающий состав, содержащий транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), дифторметан (R-32) и 1,1-дифторэтан (R-152a).
2. Состав по п.1, содержащий до около 25% мас. R-32.
3. Состав по п.1, содержащий до около 45% мас. R-152a.
4. Состав по п.1, содержащий от около 2 до около 25% мас. R-32, от около 5 до около 45% мас. R-152a и от около 60 до около 95% мас. R-1234ze(E).
5. Состав по п.1, содержащий от около 5 до около 12% масс. R-32, от около 10 до около 45% мас. R-152a и от около 43 до около 85% мас. R-1234ze(E).
6. Состав по п.1, содержащий от около 8 до около 12% масс. R-32, от около 5 до около 10% мас. R-152a и от около 78 до около 87% мас. R-1234ze(E).
7. Состав по п.1, состоящий в основном из R-32, R-152a и R-1234ze(E).
8. Состав по п.1, дополнительно содержащий 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a).
9. Состав по п.8, содержащий до 50% мас. R-134a.
10. Состав по п.9, содержащий от около 2 до около 15% по массе R-32, от около 5 до около 45% мас. R-152a, от около 25 до около 50% R-134a и от около 5 до около 70% мас. R-1234ze(E).
11. Состав по п.8, состоящий в основном из R-32, R-152a, R-1234ze(E) и R-134a.
12. Состав по п.1, где состав имеет величину ПГП меньше чем 1000, предпочтительно меньше чем 150.
13. Состав по п.1, где температурный гистерезис составляет меньше 10 K, предпочтительно меньше 5 K.
14. Состав по п.1, где состав имеет объемную мощность охлаждения в пределах около 15%, предпочтительно в пределах около 10% существующего хладагента, предназначенного для замены.
15. Состав по п.1, где состав является менее легковоспламеняемым, чем только R-32, только R-152a или только R-1234yf.
16. Состав по п.15, где состав имеет:
(а) более высокий предел воспламенения;
(б) более высокую энергию зажигания, и/или
(в) более низкую скорость пламени
по сравнению с только R-32, только R-152a или только R-1234yf.
17. Состав по п.1, который имеет отношение фтора (F/(F+H)) от около 0,42 до около 0,7, предпочтительно от около 0,44 до около 0,67.
18. Состав по п.1, который не воспламеняется.
19. Состав по п.1, где состав имеет КПД цикла в пределах около 5% существующего хладагента, предназначенного для замены.
20. Состав по п.1, где состав имеет температуру разряда компрессора в пределах около 15 K, желательно в пределах около 10 K существующего хладагента, предназначенного для замены.
21. Теплопередающий состав, содержащий теплопередающий состав по одному из пп.1-19 и дополнительный компонент, которым является смазочный материал.
22. Состав по п.21, при этом смазочный материал выбран из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PAB), сложных эфиров полиолов (POE), полиалкиленгликолей (PAG), полиалкиленгликолевых эфиров (PAG эфиров), поливиниловых эфиров (PVE), поли(альфа-олефинов) и их сочетаний.
23. Состав по п.21, дополнительно содержащий стабилизатор.
24. Состав по п.23, в котором стабилизатор выбран из диеновых соединений, фосфатов, соединений фенола и эпоксидов и их смесей.
25. Теплопередающий состав, содержащий теплопередающий состав по одному из пп.1-20 и дополнительно огнезащитный состав.
26. Состав по п.25, в котором огнезащитный состав выбран из группы, состоящей из три(2-хлорэтил)фосфата, (хлорпропил)фосфата, три(2,3-дибромпропил)фосфата, три(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммонийфосфата, галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, тригидрата алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодуглерода, фторированного бромуглерода, трифториодометана, перфторалкиламинов, бром-фторалкиламинов и их смесей.
27. Состав по одному из пп.1-26, который является хладагентным составом.
28. Теплопередающее устройство, содержащее состав, как это определено в одном из пп.1-27.
29. Применение состава по одному из пп.1-27 в теплопередающем устройстве.
30. Теплопередающее устройство по п.28, которое является холодильным устройством.
31. Теплопередающее устройство по п.30, которое выбирают из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, жилых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, жилых холодильных систем, жилых морозильных систем, коммерческих холодильных систем, коммерческих морозильных систем, охладительных систем кондиционирования воздуха, охладительных холодильных систем и коммерческих или жилых теплонасосных систем.
32. Теплопередающее устройство по п.30 или 31, которое содержит компрессор.
33. Пенообразователь, содержащий состав, как это определено в одном из пп.1-27.
34. Вспенивающийся состав, содержащий один или более компонентов, способных вспениваться, и состав по одному из пп.1-27, при этом один или несколько компонентов, способных вспениваться, выбраны из полиуретанов, термопластичных полимеров и смол, таких как полистирол, эпоксидных смол и их смесей.
35. Пена, получаемая из вспенивающегося состава по п.34.
36. Пена по п.35, содержащая состав, как это определено в одном из пп.1-27.
37. Распыляемый состав, содержащий материал для распыления и пропеллент, содержащий состав по одному из пп.1-27.
38. Способ охлаждения изделия, который включает конденсацию состава, как это определено в одном из пп.1-27, и последующее испарение состава в непосредственной близости от изделия, которое должно быть охлаждено.
39. Способ нагревания изделия, который включает конденсацию состава, как это определено в одном из пп.1-27, в непосредственной близости от изделия, которое должно быть нагрето, и последующее испарение состава.
40. Способ извлечения вещества из биомассы, включающий контактирование биомассы с растворителем, содержащим состав, как это определено в одном из пп.1-27, и отделение вещества от растворителя.
41. Способ очистки изделия, содержащий контактирование изделия с растворителем, содержащим состав, как это определено в одном из пп.1-27.
42. Способ извлечения материала из водного раствора, включающий контактирование водного раствора с растворителем, содержащим состав, как это определено в одном из пп.1-27, и отделение вещества от растворителя.
43. Способ извлечения материала из матрицы, состоящей из частиц твердого вещества, включающий контактирование матрицы из частиц твердого вещества с растворителем, содержащим состав, как это определено в одном из пп.1-27, и отделение материала от растворителя.
44. Устройство для получения механической энергии, содержащее состав, как это определено в одном из пп.1-27.
45. Устройство для получения механической энергии по п.44, которое адаптировано для применения цикла Ренкина или его модификации для получения работы из тепла.
46. Способ модернизации теплопередающего устройства, содержащего теплоноситель, где способ включает стадию удаления существующего теплоносителя и стадию введения теплопередающего состава, как это определено в одном из пп.1-27.
47. Способ по п.46, в котором теплопередающее устройство является холодильным устройством.
48. Способ по п.47, в котором теплопередающее устройство является системой кондиционирования воздуха.
49. Способ снижения воздействия на окружающую среду, возникающего при эксплуатации продукта, содержащего существующее соединение или состав с теплопередающими свойствами, причем способ содержит, по меньшей мере, частичную замену существующего соединения или состава составом по одному из пп.1-27.
50. Способ по п.49, в котором продукт выбирают из теплопередающего устройства, пенообразователя, вспенивающегося состава, распыляемого состава, растворителя или устройства для производства механической электроэнергии.
51. Способ по п.50, в котором продукт является теплопередающим устройством.
52. Способ по одному из пп.49-51, в котором существующее соединение или состав с теплопередающими свойствами представляет собой хладагент, выбранный из R-134a, R-1234yf и R-152a.
53. Способ получения состава по одному из пп.1-27 для теплопередающего устройства, как это определено в одном из пп.28 или 30-32, где способ включает введение R-1234ze(E), R-32 и R-152a и, возможно, смазочного материала, стабилизатора и/или огнезащитного состава в теплопередающее устройство, содержащее существующий жидкий теплоноситель R-134a.
54. Способ по п.53, содержащий стадию удаления, по меньшей мере, некоторой части существующего R-134a из теплопередающего устройства до введения R-1234ze(E), R-32 и R-152a и, возможно, смазочного материала, стабилизатора и/или огнезащитного состава.

Авторы

Патентообладатели

Заявители

0
0
0
0
Невозможно загрузить содержимое всплывающей подсказки.
Поиск по товарам